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      《混凝土結構設計規范》GB 50010-2010

      328089

      目錄

       前言

      前言


      根據原建設部《關于印發<2006年工程建設標準規范制訂、修訂計劃(第一批)>的通知》(建標[2006]77號文)要求,本規范由中國建筑科學研究院會同有關單位經調查研究,認真總結實踐經驗,參考有關國際標準和國外先進標準,并在廣泛征求意見的基礎上修訂完成。

      本規范的主要內容是:總則、術語和符號基本設計規定、材料、結構分析、承載能力極限狀態計算、正常使用極限狀態驗算、構造規定、結構構件的基本規定、預應力混凝土結構構件、混凝土結構構件抗震設計以及有關的附錄。

      本規范修訂的主要技術內容是:1.補充了結構方案、結構防連續倒塌、既有結構設計和無粘結預應力設計的原則規定;2.修改了正常使用極限狀態驗算的有關規定;3.增加了500MPa級帶肋鋼筋,以300MPa級光圓鋼筋取代了235MPa級鋼筋;4.補充了復合受力構件設計的相關規定,修改了受剪、受沖切承載力計算公式;5.調整了鋼筋的保護層厚度、鋼筋錨固長度和縱向受力鋼筋最小配筋率的有關規定;6.補充、修改了柱雙向受剪、連梁和剪力墻邊緣構件的抗震設計相關規定;7.補充、修改了預應力混凝土構件及板柱節點抗震設計的相關要求。

      本規范中以黑體字標志的條文為強制性條文,必須嚴格執行。

      本規范由住房和城鄉建設部負責管理和對強制性條文的解釋,由中國建筑科學研究院負責具體技術內容的解釋。執行本規范過程中如有意見或建議,請寄送中國建筑科學研究院國家標準《混凝土結構設計規范》管理組(地址:北京市北三環東路30號,郵編:100013)。

      本規范主編單位:中國建筑科學研究院

      本規范參編單位:清華大學 同濟大學 重慶大學 天津大學 東南大學 鄭州大學 大連理工大學 哈爾濱工業大學 浙江大學 湖南大學 西安建筑科技大學 河海大學 國家建筑工程質量監督檢驗中心 中國建筑設計研究院 北京市建筑設計研究院 華東建筑設計研究院有限公司 中國建筑西南設計研究院 南京市建筑設計研究院有限公司 中國航空工業規劃設計研究院 國家建筑鋼材質量監督檢驗中心 中建國際建設公司 北京榆構有限公司

      本規范主要起草人員:趙基達 徐有鄰 黃小坤 陶學康 李云貴 李東彬 葉列平 李杰 傅劍平 王鐵成 劉立新 邱洪興 邸小壇 王曉鋒 朱愛萍 宋玉普 鄭文忠 金偉良 梁興文 易偉建 吳勝興 范重 柯長華 張鳳新 左江 賈潔 吳小賓 朱建國 蔣勤儉 鄧明勝 劉 剛

      本規范主要審查人員:吳學敏 徐永基 白生翔 李明順 汪大綏 程懋堃 康谷貽 莫庸 王振華 胡家順 孫慧中 陳國義 耿樹江 趙君黎 劉瓊祥 婁宇 章一萍 李霆 吳一紅
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      1總 則

      1 總 則

      1.0.1 為了在混凝土結構設計中貫徹執行國家的技術經濟政策,做到安全、適用、經濟,保證質量,制定本規范。
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      1.0.2 本規范適用于房屋和一般構筑物的鋼筋混凝土、預應力混凝土以及素混凝土結構的設計。本規范不適用于輕骨料混凝土及特種混凝土結構的設計。
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      1.0.3 本規范依據現行國家標準《工程結構可靠性設計統一標準》GB 50153及《建筑結構可靠度設計統一標準》GB 50068的原則制定。本規范是對混凝土結構設計的基本要求。
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      1.0.4 混凝土結構的設計除應符合本規范外,尚應符合國家現行有關標準的規定。
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      2術語和符號

      2.1 術 語

      2 術語和符號


      2.1 術 語

      2.1.1 混凝土結構 concrete structure

      以混凝土為主制成的結構,包括素混凝土結構、鋼筋混凝土結構和預應力混凝土結構等。

      2.1.2 素混凝土結構 plain concrete structure

      無筋或不配置受力鋼筋的混凝土結構。

      2.1.3 普通鋼筋 steel bar

      用于混凝土結構構件中的各種非預應力筋的總稱。

      2.1.4 預應力筋 prestressing tendon and/or bar

      用于混凝土結構構件中施加預應力的鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋等的總稱。

      2.1.5 鋼筋混凝土結構 reinforced concrete structure

      配置受力普通鋼筋的混凝土結構。

      2.1.6 預應力混凝土結構 prestressed concrete structure

      配置受力的預應力筋,通過張拉或其他方法建立預加應力的混凝土結構。 

      2.1.7 現澆混凝土結構 cast-in-situ concrete structure

      在現場原位支模并整體澆筑而成的混凝土結構。

      2.1.8 裝配式混凝土結構 precast concrete structure

      由預制混凝土構件或部件裝配、連接而成的混凝土結構。

      2.1.9 裝配整體式混凝土結構 assembled monolithic concrete structure

      由預制混凝土構件或部件通過鋼筋、連接件或施加預應力加以連接,并在連接部位澆筑混凝土而形成整體受力的混凝土結構。

      2.1.10 疊合構件 composite member

      由預制混凝土構件(或既有混凝土結構構件)和后澆混凝土組成,以兩階段成型的整體受力結構構件。

      2.1.11 深受彎構件 deep flexural member

      跨高比小于5的受彎構件。

      2.1.12 深梁 deep beam

      跨高比小于2的簡支單跨梁或跨高比小于2.5的多跨連續梁。

      2.1.13 先張法預應力混凝土結構 pretensioned prestressed concrete structure

      在臺座上張拉預應力筋后澆筑混凝土,并通過放張預應力筋由粘結傳遞而建立預應力的混凝土結構。

      2.1.14 后張法預應力混凝土結構 post-tensioned prestressed concrete structure

      澆筑混凝土并達到規定強度后,通過張拉預應力筋并在結構上錨固而建立預應力的混凝土結構。

      2.1.15 無粘結預應力混凝土結構 unbonded prestressed concrete structure

      配置與混凝土之間可保持相對滑動的無粘結預應力筋的后張法預應力混凝土結構。

      2.1.16 有粘結預應力混凝土結構 bonded prestressed concrete structure

      通過灌漿或與混凝土直接接觸使預應力筋與混凝土之間相互粘結而建立預應力的混凝土結構。

      2.1.17 結構縫 structural joint

      根據結構設計需求而采取的分割混凝土結構間隔的總稱。

      2.1.18 混凝土保護層 concrete cover

      結構構件中鋼筋外邊緣至構件表面范圍用于保護鋼筋的混凝土,簡稱保護層。

      2.1.19 錨固長度 anchorage length

      受力鋼筋依靠其表面與混凝土的粘結作用或端部構造的擠壓作用而達到設計承受應力所需的長度。

      2.1.20 鋼筋連接 splice of reinforcement

      通過綁扎搭接、機械連接、焊接等方法實現鋼筋之間內力傳遞的構造形式。

      2.1.21 配筋率 ratio of reinforcement

      混凝土構件中配置的鋼筋面積(或體積)與規定的混凝土截面面積(或體積)的比值。

      2.1.22 剪跨比 ratio of shear span to effective depth

      截面彎矩與剪力和有效高度乘積的比值。

      2.1.23 橫向鋼筋 transverse reinforcement

      垂直于縱向受力鋼筋的箍筋或間接鋼筋。
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      2.2.1 材料性能

      2.2.1 材料性能

      Ec-混凝土的彈性模量;

      Es——鋼筋的彈性模量;

      C30——立方體抗壓強度標準值為30N/mmz的混凝土強度等級;

      HRB500——強度級別為500MPa的普通熱軋帶肋鋼筋;

      HRBF400——強度級別為400MPa的細晶粒熱軋帶肋鋼筋;

      RRB400——強度級別為400MPa的余熱處理帶肋鋼筋;

      HPB300——強度級別為300MPa的熱軋光圓鋼筋;

      HRB400E——強度級別為400MPa且有較高抗震性能的普通熱軋帶肋鋼筋;

      fck、fc——混凝土軸心抗壓強度標準值、設計值;

      ftk、——混凝土軸心抗拉強度標準值、設計值;

      fyk、——普通鋼筋、預應力筋屈服強度標準值;

      fstk、——普通鋼筋、預應力筋極限強度標準值;

      fy、f'y——普通鋼筋抗拉、抗壓強度設計值;

      fpy、f’py——預應力筋抗拉、抗壓強度設計值}

      fyv——橫向鋼筋的抗拉強度設計值;

      δgt——鋼筋最大力下的總伸長率,也稱均勻伸長率。
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      2.2.2 作用和作用效應

      N——軸向力設計值;

      Nk、Nq——按荷載標準組合、準永久組合計算的軸向力值;

      N——構件的截面軸心受壓或軸心受拉承載力設計值;

      Npo——預應力構件混凝土法向預應力等于零時的預加力;

      M——彎矩設計值;

      Mk、Mq——按荷載標準組合、準永久組合計算的彎矩值;

      Mu——構件的正截面受彎承載力設計值;

      Mcr——受彎構件的正截碗開裂彎矩值;

      T——扭矩設計值;

      V——剪力設計值;

      Fl——局部荷載設計值或集中反力設計值;

      σs、σp——正截面承載力計算中縱向鋼筋、預應力筋的應力;

      σpe——預應力筋的有效預應力;

      σl、σ'l——受拉區、受壓區預應力筋在相應階段的預應力損失值;

      τ——混凝土的剪應力;

      ωmax——按荷載準永久組合或標準組合,并考慮長期作用影響的計算最大裂縫寬度。

      2.2.3 幾何參數

      b——矩形截面寬度,T形、I形截面的腹板寬度;

      c——混凝土保護層厚度;

      d——鋼筋的公稱直徑(簡稱直徑)或圓形截面的直徑;

      h——截面高度;

      ho——截面有效高度;

      lab、la——縱向受拉鋼筋的基本錨固長度、錨固長度;

      lo——計算跨度或計算長度;

      s——沿構件軸線方向上橫向鋼筋的間距、螺旋筋的間距或箍筋的間距;

      x——混凝土受壓區高度;

      A——構件截面面積;

      As、A's-受拉區、受壓區縱向普通鋼筋的截面面積;

      Ap、A'p-受拉區、受壓區縱向預應力筋的截面面積;

      Al——混凝土局部受壓面積;

      Acor——箍筋、螺旋筋或鋼筋網所圍的混凝土核心截面面積;

      B——受彎構件的截面剛度;

      I——截面慣性矩;

      W——截面受拉邊緣的彈性抵抗矩;

      Wt——截面受扭塑性抵抗矩。

      2.2.4 計算系數及其他

      αE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值;

      γ——混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數;

      η——偏心受壓構件考慮二階效應影響的軸向力偏心距增大系數;

      λ——計算截面的剪跨比,即M/(Vho);

      ρ——縱向受力鋼筋的配筋率;

      ρv——間接鋼筋或箍筋的體積配筋率;

      φ——表示鋼筋直徑的符號,φ20表示直徑為20rnm的鋼筋。
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      3基本設計規定

      3.1 一般規定

      3 基本設計規定


      3.1 一般規定

      3.1.1 混凝土結構設計應包括下列內容:

      1 結構方案設計,包括結構選型、構件布置及傳力途徑;

      2 作用及作用效應分析;

      3 結構的極限狀態設計;

      4 結構及構件的構造、連接措施;

      5 耐久性及施工的要求;

      6 滿足特殊要求結構的專門性能設計。
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      3.1.2 本規范采用以概率理論為基礎的極限狀態設計方法,以可靠指標度量結構構件的可靠度,采用分項系數的設計表達式進行設計。
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      3.1.3 混凝土結構的極限狀態設計應包括:

      1 承載能力極限狀態:結構或結構構件達到最大承載力、出現疲勞破壞、發生不適于繼續承載的變形或因結構局部破壞而引發的連續倒塌;

      2 正常使用極限狀態:結構或結構構件達到正常使用的某項規定限值或耐久性能的某種規定狀態。
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      3.1.4 結構上的直接作用(荷載)應根據現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB 50009及相關標準確定;地震作用應根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011確定。

      間接作用和偶然作用應根據有關的標準或具體情況確定。

      直接承受吊車荷載的結構構件應考慮吊車荷載的動力系數。預制構件制作、運輸及安裝時應考慮相應的動力系數。對現澆結構,必要時應考慮施工階段的荷載。
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      3.1.5 混凝土結構的安全等級和設計使用年限應符合現行國家標準《工程結構可靠性設計統一標準》GB 50153的規定。

      混凝土結構中各類結構構件的安全等級,宜與整個結構的安全等級相同。對其中部分結構構件的安全等級,可根據其重要程度適當調整。對于結構中重要構件和關鍵傳力部位,宜適當提高其安全等級。
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      3.1.6 混凝土結構設計應考慮施工技術水平以及實際工程條件的可行性。有特殊要求的混凝土結構,應提出相應的施工要求。
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      3.1.7 設計應明確結構的用途,在設計使用年限內未經技術鑒定或設計許可,不得改變結構的用途和使用環境。
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      3.2 結構方案

      3.2 結構方案

      3.2.1 混凝土結構的設計方案應符合下列要求:

      1 選用合理的結構體系、構件形式和布置;

      2 結構的平、立面布置宜規則,各部分的質量和剛度宜均勻、連續;

      3 結構傳力途徑應簡捷、明確,豎向構件宜連續貫通、對齊;

      4 宜采用超靜定結構,重要構件和關鍵傳力部位應增加冗余約束或有多條傳力途徑;

      5 宜采取減小偶然作用影響的措施。
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      3.2.2 混凝土結構中結構縫的設計應符合下列要求:

      1 應根據結構受力特點及建筑尺度、形狀、使用功能要求,合理確定結構縫的位置和構造形式;

      2 宜控制結構縫的數量,并應采取有效措施減少設縫對使用功能的不利影響;

      3 可根據需要設置施工階段的臨時性結構縫。
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      3.2.3 結構構件的連接應符合下列要求:

      1 連接部位的承載力應保證被連接構件之間的傳力性能;

      2 當混凝土構件與其他材料構件連接時,應采取可靠的措施;

      3 應考慮構件變形對連接節點及相鄰結構或構件造成的影響。
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      3.2.4 混凝土結構設計應符合節省材料、方便施工、降低能耗與保護環境的要求。
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      3.3 承載能力極限狀態計算

      3.3 承載能力極限狀態計算

      3.3.1 混凝土結構的承載能力極限狀態計算應包括下列內容:

      1 結構構件應進行承載力(包括失穩)計算;

      2 直接承受重復荷載的構件應進行疲勞驗算;

      3 有抗震設防要求時,應進行抗震承載力計算;

      4 必要時尚應進行結構的傾覆、滑移、漂浮驗算;

      5 對于可能遭受偶然作用,且倒塌可能引起嚴重后果的重要結構,宜進行防連續倒塌設計。
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      3.3.2 對持久設計狀況、短暫設計狀況和地震設計狀況,當用內力的形式表達時,結構構件應采用下列承載能力極限狀態設計表達式:

      γ0S≤R(3.3.2—1)

      R=R(fc,fs,ak,…)/γRd (3.3.2—2)

      式中:γ0——結構重要性系數:在持久設計狀況和短暫設計狀況下,對安全等級為一級的結構構件不應小于1.1,對安全等級為二級的結構構件不應小于1.0,對安全等級為三級的結構構件不應小于0.9;對地震設計狀況下應取1.0;

      S——承載能力極限狀態下作用組合的效應設計值:對持久設計狀況和短暫設計狀況應按作用的基本組合計算;對地震設計狀況應按作用的地震組合計算;

      R——結構構件的抗力設計值;

      R(·)——結構構件的抗力函數;

      γRd——結構構件的抗力模型不定性系數:靜力設計取1.0,對不確定性較大的結構構件根據具體情況取大于1.0的數值;抗震設計應用承載力抗震調整系數γRE代替γRd; 

      fc、fs——混凝土、鋼筋的強度設計值,應根據本規范第 4.1.4條及第4.2.3條的規定取值;

      ak——幾何參數的標準值,當幾何參數的變異性對結構性能有明顯的不利影響時,應增減一個附加值。

      注:公式(3.3.2—1)中的γ0S為內力設計值,在本規范各章中用N、M、V、T等表達。
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      3.3.3 對二維、三維混凝土結構構件,當按彈性或彈塑性方法分析并以應力形式表達時,可將混凝土應力按區域等代成內力設計值,按本規范第3.3.2條進行計算;也可直接采用多軸強度準則進行設計驗算。
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      3.3.4 對偶然作用下的結構進行承載能力極限狀態設計時,公式(3.3.2—1)中的作用效應設計值S按偶然組合計算,結構重要性系數γ0取不小于1.0的數值;公式(3.3.2—2)中混凝土、鋼筋的強度設計值fc、fs改用強度標準值fck、fyk(或fpyk)。

      當進行結構防連續倒塌驗算時,結構構件的承載力函數應按本規范第3.6節的原則確定。
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      3.3.5 對既有結構的承載能力極限狀態設計,應按下列規定進行:

      1 對既有結構進行安全復核、改變用途或延長使用年限而需驗算承載能力極限狀態時,宜符合本規范第3.3.2條的規定;

      2 對既有結構進行改建、擴建或加固改造而重新設計時,承載能力極限狀態的計算應符合本規范第3.7節的規定。
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      3.4 正常使用極限狀態驗算

      3.4 正常使用極限狀態驗算

      3.4.1 混凝土結構構件應根據其使用功能及外觀要求,按下列規定進行正常使用極限狀態驗算:

      1 對需要控制變形的構件,應進行變形驗算;

      2 對不允許出現裂縫的構件,應進行混凝土拉應力驗算;

      3 對允許出現裂縫的構件,應進行受力裂縫寬度驗算;

      4 對舒適度有要求的樓蓋結構,應進行豎向自振頻率驗算。
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      3.4.2 對于正常使用極限狀態,鋼筋混凝土構件、預應力混凝土構件應分別按荷載的準永久組合并考慮長期作用的影響或標準組合并考慮長期作用的影響,采用下列極限狀態設計表達式進行驗算:

      S≤C (3.4.2)

      式中:S——正常使用極限狀態荷載組合的效應設計值;

      C——結構構件達到正常使用要求所規定的變形、應力、裂縫寬度和自振頻率等的限值。
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      3.4.3 鋼筋混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載的準永久組合,預應力混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載的標準組合,并均應考慮荷載長期作用的影響進行計算,其計算值不應超過表3.4.3規定的撓度限值。

      注:1 表中l0為構件的計算跨度;計算懸臂構件的撓度限值時,其計算跨度l0按實際懸臂長度的2倍取用;

      2 表中括號內的數值適用于使用上對撓度有較高要求的構件;

      3 如果構件制作時預先起拱,且使用上也允許,則在驗算撓度時,可將計算所得的撓度值減去起拱值;對預應力混凝土構件,尚可減去預加力所產生的反拱值;

      4 構件制作時的起拱值和預加力所產生的反拱值,不宜超過構件在相應荷載組合作用下的計算撓度值。
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      3.4.4 結構構件正截面的受力裂縫控制等級分為三級,等級劃分及要求應符合下列規定:

      一級——嚴格要求不出現裂縫的構件,按荷載標準組合計算時,構件受拉邊緣混凝土不應產生拉應力。

      二級——一般要求不出現裂縫的構件,按荷載標準組合計算時,構件受拉邊緣混凝土拉應力不應大于混凝土抗拉強度的標準值。

      三級——允許出現裂縫的構件:對鋼筋混凝土構件,按荷載準永久組合并考慮長期作用影響計算時,構件的最大裂縫寬度不應超過本規范表3.4.5規定的最大裂縫寬度限值。對預應力混凝土構件,按荷載標準組合并考慮長期作用的影響計算時,構件的最大裂縫寬度不應超過本規范第3.4.5條規定的最大裂縫寬度限值;對二a類環境的預應力混凝土構件,尚應按荷載準永久組合計算,且構件受拉邊緣混凝土的拉應力不應大于混凝土的抗拉強度標準值。
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      3.4.5 結構構件應根據結構類型和本規范第3.5.2條規定的環境類別,按表3.4.5的規定選用不同的裂縫控制等級及最大裂縫寬度限值ωlim

      注:1 對處于年平均相對濕度小于60%地區一類環境下的受彎構件,其最大裂縫寬度限值可采用括號內的數值;

      2 在一類環境下,對鋼筋混凝土屋架、托架及需作疲勞驗算的吊車梁,其最大裂縫寬度限值應取為0.20mm;對鋼筋混凝土屋面梁和托梁,其最大裂縫寬度限值應取為0.30mm;

      3 在一類環境下,對預應力混凝土屋架、托架及雙向板體系,應按二級裂縫控制等級進行驗算;對一類環境下的預應力混凝土屋面梁、托梁、單向板,應按表中二a類環境的要求進行驗算;在一類和二a類環境下需作疲勞驗算的預應力混凝土吊車梁,應按裂縫控制等級不低于二級的構件進行驗算;

      4 表中規定的預應力混凝土構件的裂縫控制等級和最大裂縫寬度限值僅適用于正截面的驗算;預應力混凝土構件的斜截面裂縫控制驗算應符合本規范第7章的有關規定;

      5 對于煙囪、筒倉和處于液體壓力下的結構,其裂縫控制要求應符合專門標準的有關規定;

      6 對于處于四、五類環境下的結構構件,其裂縫控制要求應符合專門標準的有關規定;

      7 表中的最大裂縫寬度限值為用于驗算荷載作用引起的最大裂縫寬度。
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      3.4.6 對混凝土樓蓋結構應根據使用功能的要求進行豎向自振頻率驗算,并宜符合下列要求:

      1 住宅和公寓不宜低于5Hz;

      2 辦公樓和旅館不宜低于4Hz;

      3 大跨度公共建筑不宜低于3Hz。
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      3.5 耐久性設計

      3.5 耐久性設計

      3.5.1 混凝土結構應根據設計使用年限和環境類別進行耐久性設計,耐久性設計包括下列內容:

      1 確定結構所處的環境類別;

      2 提出對混凝土材料的耐久性基本要求;

      3 確定構件中鋼筋的混凝土保護層厚度;

      4 不同環境條件下的耐久性技術措施;

      5 提出結構使用階段的檢測與維護要求。

      注:對臨時性的混凝土結構,可不考慮混凝土的耐久性要求。
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      3.5.2 混凝土結構暴露的環境類別應按表3.5.2的要求劃分。

      注:1 室內潮濕環境是指構件表面經常處于結露或濕潤狀態的環境;

      2 嚴寒和寒冷地區的劃分應符合現行國家標準《民用建筑熱工設計規范》GB 50176的有關規定;

      3 海岸環境和海風環境宜根據當地情況,考慮主導風向及結構所處迎風、背風部位等因素的影響,由調查研究和工程經驗確定;

      4 受除冰鹽影響環境是指受到除冰鹽鹽霧影響的環境;受除冰鹽作用環境是指被除冰鹽溶液濺射的環境以及使用除冰鹽地區的洗車房、停車樓等建筑。

      5 暴露的環境是指混凝土結構表面所處的環境。
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      3.5.3 設計使用年限為50年的混凝土結構,其混凝土材料宜符合表3.5.3的規定。

      注:1 氯離子含量系指其占膠凝材料總量的百分比;

      2 預應力構件混凝土中的最大氯離子含量為0.06%;其最低混凝土強度等級宜按表中的規定提高兩個等級;

      3 素混凝土構件的水膠比及最低強度等級的要求可適當放松;

      4 有可靠工程經驗時,二類環境中的最低混凝土強度等級可降低一個等級;

      5 處于嚴寒和寒冷地區二b、三a類環境中的混凝土應使用引氣劑,并可采用括號中的有關參數;

      6 當使用非堿活性骨料時,對混凝土中的堿含量可不作限制。
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      3.5.4 混凝土結構及構件尚應采取下列耐久性技術措施:

      1 預應力混凝土結構中的預應力筋應根據具體情況采取表面防護、孔道灌漿、加大混凝土保護層厚度等措施,外露的錨固端應采取封錨和混凝土表面處理等有效措施;

      2 有抗滲要求的混凝土結構,混凝土的抗滲等級應符合有關標準的要求;

      3 嚴寒及寒冷地區的潮濕環境中,結構混凝土應滿足抗凍要求,混凝土抗凍等級應符合有關標準的要求;

      4 處于二、三類環境中的懸臂構件宜采用懸臂梁-板的結構形式,或在其上表面增設防護層;

      5 處于二、三類環境中的結構構件,其表面的預埋件、吊鉤、連接件等金屬部件應采取可靠的防銹措施,對于后張預應力混凝土外露金屬錨具,其防護要求見本規范第10.3.13條;

      6 處在三類環境中的混凝土結構構件,可采用阻銹劑、環氧樹脂涂層鋼筋或其他具有耐腐蝕性能的鋼筋、采取陰極保護措施或采用可更換的構件等措施。
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      3.5.5 一類環境中,設計使用年限為100年的混凝土結構應符合下列規定:

      1 鋼筋混凝土結構的最低強度等級為C30;預應力混凝土結構的最低強度等級為C40;

      2 混凝土中的最大氯離子含量為0.06%;

      3 宜使用非堿活性骨料,當使用堿活性骨料時,混凝土中的最大堿含量為3.0kg/m3;

      4 混凝土保護層厚度應符合本規范第8.2.1條的規定;當采取有效的表面防護措施時,混凝土保護層厚度可適當減小。
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      3.5.6 二、三類環境中,設計使用年限100年的混凝土結構應采取專門的有效措施。

      3.5.7 耐久性環境類別為四類和五類的混凝土結構,其耐久性要求應符合有關標準的規定。
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      3.5.8 混凝土結構在設計使用年限內尚應遵守下列規定:

      1 建立定期檢測、維修制度;

      2 設計中可更換的混凝土構件應按規定更換;

      3 構件表面的防護層,應按規定維護或更換;

      4 結構出現可見的耐久性缺陷時,應及時進行處理。
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      3.6 防連續倒塌設計原則

      3.6 防連續倒塌設計原則

      3.6.1 混凝土結構防連續倒塌設計宜符合下列要求:

      1 采取減小偶然作用效應的措施;

      2 采取使重要構件及關鍵傳力部位避免直接遭受偶然作用的措施;

      3 在結構容易遭受偶然作用影響的區域增加冗余約束,布置備用的傳力途徑;

      4 增強疏散通道、避難空間等重要結構構件及關鍵傳力部位的承載力和變形性能;

      5 配置貫通水平、豎向構件的鋼筋,并與周邊構件可靠地錨固;

      6 設置結構縫,控制可能發生連續倒塌的范圍。
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      3.6.2 重要結構的防連續倒塌設計可采用下列方法:

      1 局部加強法:提高可能遭受偶然作用而發生局部破壞的豎向重要構件和關鍵傳力部位的安全儲備,也可直接考慮偶然作用進行設計。

      2 拉結構件法:在結構局部豎向構件失效的條件下,可根據具體情況分別按梁-拉結模型、懸索-拉結模型和懸臂-拉結模型進行承載力驗算,維持結構的整體穩固性。

      3 拆除構件法:按一定規則拆除結構的主要受力構件,驗算剩余結構體系的極限承載力;也可采用倒塌全過程分析進行設計。
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      3.6.3 當進行偶然作用下結構防連續倒塌的驗算時,作用宜考慮結構相應部位倒塌沖擊引起的動力系數。在抗力函數的計算中,混凝土強度取強度標準值fck;普通鋼筋強度取極限強度標準值fstk,預應力筋強度取極限強度標準值fptk并考慮錨具的影響。宜考慮偶然作用下結構倒塌對結構幾何參數的影響。必要時尚應考慮材料性能在動力作用下的強化和脆性,并取相應的強度特征值。
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      3.7 既有結構設計原則

      3.7 既有結構設計原則

      3.7.1 既有結構延長使用年限、改變用途、改建、擴建或需要進行加固、修復等,均應對其進行評定、驗算或重新設計。
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      3.7.2 對既有結構進行安全性、適用性、耐久性及抗災害能力進行評定時,應符合現行國家標準《工程結構可靠性設計統一標準》GB 50153的原則要求,并應符合下列規定:

      1 應根據評定結果、使用要求和后續使用年限確定既有結構的設計方案;

      2 既有結構改變用途或延長使用年限時,承載能力極限狀態驗算宜符合本規范的有關規定;

      3 對既有結構進行改建、擴建或加固改造而重新設計時,承載能力極限狀態的計算應符合本規范和相關標準的規定;

      4 既有結構的正常使用極限狀態驗算及構造要求宜符合本規范的規定;

      5 必要時可對使用功能作相應的調整,提出限制使用的要求。
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      3.7.3 既有結構的設計應符合下列規定:

      1 應優化結構方案,保證結構的整體穩固性;

      2 荷載可按現行規范的規定確定,也可根據使用功能作適當的調整;

      3 結構既有部分混凝土、鋼筋的強度設計值應根據強度的實測值確定;當材料的性能符合原設計的要求時,可按原設計的規定取值;

      4 設計時應考慮既有結構構件實際的幾何尺寸、截面配筋、連接構造和已有缺陷的影響;當符合原設計的要求時,可按原設計的規定取值;

      5 應考慮既有結構的承載歷史及施工狀態的影響;對二階段成形的疊合構件,可按本規范第9.5節的規定進行設計。
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      4材 料

      4.1 混凝土

      4 材 料


      4.1 混凝土

      4.1.1 混凝土強度等級應按立方體抗壓強度標準值確定。立方體抗壓強度標準值系指按標準方法制作、養護的邊長為150mm的立方體試件,在28d或設計規定齡期以標準試驗方法測得的具有95%保證率的抗壓強度值。
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      4.1.2 素混凝土結構的混凝土強度等級不應低于C15;鋼筋混凝土結構的混凝土強度等級不應低于C20;采用強度等級400MPa及以上的鋼筋時,混凝土強度等級不應低于C25。

      預應力混凝土結構的混凝土強度等級不宜低于C40,且不應低于C30。

      承受重復荷載的鋼筋混凝土構件,混凝土強度等級不應低于C30。
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      4.1.3 混凝土軸心抗壓強度的標準值fck應按表4.1.3—1采用;軸心抗拉強度的標準值ftk應按表4.1.3—2采用。


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      4.1.4 混凝土軸心抗壓強度的設計值fc應按表4.1.4—1采用;軸心抗拉強度的設計值ft應按表4.1.4—2采用。


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      4.1.5 混凝土受壓和受拉的彈性模量Ec宜按表4.1.5采用。

      混凝土的剪切變形模量GC可按相應彈性模量值的40%采用。

      混凝土泊松比vc可按0.2采用。

      注:1 當有可靠試驗依據時,彈性模量可根據實測數據確定;

      2 當混凝土中摻有大量礦物摻合料時,彈性模量可按規定齡期根據實測數據確定。
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      4.1.6 混凝土軸心抗壓疲勞強度設計值、軸心抗拉疲勞強度設計值應分別按表4.1.4—1、表4.1.4—2中的強度設計值乘疲勞強度修正系數γρ確定。混凝土受壓或受拉疲勞強度修正系數γρ應根據疲勞應力比值分別按表4.1.6—1、表4.1.6—2采用;當混凝土承受拉-壓疲勞應力作用時,疲勞強度修正系數γρ取0.60。

      疲勞應力比值應按下列公式計算:

      注:直接承受疲勞荷載的混凝土構件,當采用蒸汽養護時,養護溫度不宜高于60℃。
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      4.1.7 混凝土疲勞變形模量應按表4.1.7采用。

      4.1.8 當溫度在0℃~100℃范圍內時,混凝土的熱工參數可按下列規定取值:


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      4.2 鋼筋

      4.2 鋼筋

      4.2.1 混凝土結構的鋼筋應按下列規定選用:

      1 縱向受力普通鋼筋可采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500、HRB335、RRB400、HPB300鋼筋;梁、柱和斜撐構件的縱向受力普通鋼筋宜采用HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500鋼筋。

       2 箍筋宜采用HRB400、HRBF400、HRB335、HPB300、HRB500、HRBF500鋼筋。

       3 預應力筋宜采用預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋。

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      4.2.2 鋼筋的強度標準值應具有不小于95%的保證率。

      普通鋼筋的屈服強度標準值fyk、極限強度標準值fstk應按表4.2.2—1采用;預應力鋼絲、鋼絞線和預應力螺紋鋼筋的屈服強度標準值fpyk、極限強度標準值fptk應按表4.2.2—2采用。

      注:極限強度標準值為1960N/mm2的鋼絞線作后張預應力配筋時,應有可靠的工程經驗。
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      4.2.3 普通鋼筋的抗拉強度設計值fy、抗壓強度設計值 應按表4.2.3—1采用;預應力筋的抗拉強度設計值fpy、抗壓強度設計值 應按表4.2.3—2采用。

      當構件中配有不同種類的鋼筋時,每種鋼筋應采用各自的強度設計值。橫向鋼筋的抗拉強度設計值fyv應按表中fy的數值采用;當用作受剪、受扭、受沖切承載力計算時,其數值大于360N/mm2時應取360N/mm2。

      注:當預應力筋的強度標準值不符合表4.2.3-2的規定時,其強度設計值應進行相應的比例換算。
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      4.2.4 普通鋼筋及預應力筋在最大力下的總伸長率δgt不應小于表4.2.4規定的數值。


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      4.2.5 普通鋼筋和預應力筋的彈性模量Es可按表4. 2. 5采用。

      注:必要時可采用實測的彈性模量。
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      4.2.6 普通鋼筋和預應力筋的疲勞應力幅限制Δffy和ffpy據鋼筋疲勞應力比值ρfs、ρfp,分別按表4.2.6-1、表4.2.6-2線性內插取值。

      注:當縱向受拉鋼筋采用閃光接觸對焊連接時,其接頭處的鋼筋疲勞應力幅限值應按表中數值乘以0.8取用。


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      4.2.7 構件中的鋼筋可采用并筋的配置形式。直徑28mm及以下的鋼筋并筋數量不應超過3根;直徑32mm的鋼筋并筋數量宜為2根;直徑36mm及以上的鋼筋不應采用并筋。并筋應按單根等效鋼筋進行計算,等效鋼筋的等效直徑應按截面面積相等的原則換算確定。
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      4.2.8 當進行鋼筋代換時,除應符合設計要求的構件承載力、最大力下的總伸長率、裂縫寬度驗算以及抗震規定以外,尚應滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構造要求。
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      4.2.9 當構件中采用預制的鋼筋焊接網片或鋼筋骨架配筋時,應符合國家現行有關標準的規定。
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      4.2.10 各種公稱直徑的普通鋼筋、預應力筋的公稱截面面積及理論重量應按本規范附錄A采用。
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      5結構分析

      5.1 基本原則

      5 結構分析


      5.1 基本原則

      5.1.1 混凝土結構應進行整體作用效應分析,必要時尚應對結構中受力狀況特殊部位進行更詳細的分析。
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      5.1.2 當結構在施工和使用期的不同階段有多種受力狀況時,應分別進行結構分析,并確定其最不利的作用組合。

      結構可能遭遇火災、颶風、爆炸、撞擊等偶然作用時,尚應按國家現行有關標準的要求進行相應的結構分析。
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      5.1.3 結構分析的模型應符合下列要求:

      1 結構分析采用的計算簡圖、幾何尺寸、計算參數、邊界條件、結構材料性能指標以及構造措施等應符合實際工作狀況;

      2 結構上可能的作用及其組合、初始應力和變形狀況等,應符合結構的實際狀況;

      3 結構分析中所采用的各種近似假定和簡化,應有理論、試驗依據或經工程實踐驗證;計算結果的精度應符合工程設計的要求。
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      5.1.4 結構分析應符合下列要求:

      1 滿足力學平衡條件;

      2 在不同程度上符合變形協調條件,包括節點和邊界的約束條件;

      3 采用合理的材料本構關系或構件單元的受力-變形關系。
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      5.1.5 結構分析時,應根據結構類型、材料性能和受力特點等選擇下列分析方法:

      1 彈性分析方法;

      2 塑性內力重分布分析方法;

      3 彈塑性分析方法;

      4 塑性極限分析方法;

      5 試驗分析方法。
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      5.1.6 結構分析所采用的計算軟件應經考核和驗證,其技術條件應符合本規范和國家現行有關標準的要求。

      應對分析結果進行判斷和校核,在確認其合理、有效后方可應用于工程設計。
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      5.2 分析模型

      5.2 分析模型

      5.2.1 混凝土結構宜按空間體系進行結構整體分析,并宜考慮結構單元的彎曲、軸向、剪切和扭轉等變形對結構內力的影響。

      當進行簡化分析時,應符合下列規定:

      1 體形規則的空間結構,可沿柱列或墻軸線分解為不同方向的平面結構分別進行分析,但應考慮平面結構的空間協同工作; 

      2 構件的軸向、剪切和扭轉變形對結構內力分析影響不大時,可不予考慮。
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      5.2.2 混凝土結構的計算簡圖宜按下列方法確定:

      1 梁、柱、桿等一維構件的軸線宜取為截面幾何中心的連線,墻、板等二維構件的中軸面宜取為截面中心線組成的平面或曲面;

      2 現澆結構和裝配整體式結構的梁柱節點、柱與基礎連接處等可作為剛接;非整體澆筑的次梁兩端及板跨兩端可近似作為鉸接;

      3 梁、柱等桿件的計算跨度或計算高度可按其兩端支承長度的中心距或凈距確定,并應根據支承節點的連接剛度或支承反力的位置加以修正;

      4 梁、柱等桿件間連接部分的剛度遠大于桿件中間截面的剛度時,在計算模型中可作為剛域處理。
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      5.2.3 進行結構整體分析時,對于現澆結構或裝配整體式結構,可假定樓蓋在其自身平面內為無限剛性。當樓蓋開有較大洞口或其局部會產生明顯的平面內變形時,在結構分析中應考慮其影響。
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      5.2.4 對現澆樓蓋和裝配整體式樓蓋,宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。梁受壓區有效翼緣計算寬度b'f可按表5.2.4所列情況中的最小值取用;也可采用梁剛度增大系數法近似考慮,剛度增大系數應根據梁有效翼緣尺寸與梁截面尺寸的相對比例確定。

      表5.2.4受彎構件受壓區有效翼緣計算寬度b'

      注:1 表中b為梁的腹板厚度;

      2 肋形梁在梁跨內設有間距小于縱肋間距的橫肋時,可不考慮表中情況3的規定; 

      3 加腋的T形、I形和倒L形截面,當受壓區加腋的高度hh不小 且加腋的長度bh不大于3hh時,其翼緣計算寬度可按表中情況3的規定分別增加2bh(T形、I形截面)和h'f(倒L形截面);

      4 獨立梁受壓區的翼緣板在荷載作用下經驗算沿縱肋方向可能產生裂縫時,其計算寬度應取腹板寬度b。
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      5.2.5 當地基與結構的相互作用對結構的內力和變形有顯著影響時,結構分析中宜考慮地基與結構相互作用的影響。
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      5.3 彈性分析

      5.3 彈性分析

      5.3.1 結構的彈性分析方法可用于正常使用極限狀態和承載能力極限狀態作用效應的分析。
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      5.3.2 結構構件的剛度可按下列原則確定:

      1 混凝土的彈性模量可按本規范表4.1.5采用;

      2 截面慣性矩可按勻質的混凝土全截面計算;

      3 端部加腋的桿件,應考慮其截面變化對結構分析的影響;

      4 不同受力狀態下構件的截面剛度,宜考慮混凝土開裂、徐變等因素的影響予以折減。
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      5.3.3 混凝土結構彈性分析宜采用結構力學或彈性力學等分析方法。體形規則的結構,可根據作用的種類和特性,采用適當的簡化分析方法。
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      5.3.4 當結構的二階效應可能使作用效應顯著增大時,在結構分析中應考慮二階效應的不利影響。

      混凝土結構的重力二階效應可采用有限元分析方法計算,也可采用本規范附錄B的簡化方法。當采用有限元分析方法時,宜考慮混凝土構件開裂對構件剛度的影響。
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      5.3.5 當邊界支承位移對雙向板的內力及變形有較大影響時,在分析中宜考慮邊界支承豎向變形及扭轉等的影響。
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      5.4 塑性內力重分布分析

      5.4 塑性內力重分布分析

      5.4.1 混凝土連續梁和連續單向板,可采用塑性內力重分布方法進行分析。

      重力荷載作用下的框架、框架-剪力墻結構中的現澆梁以及雙向板等,經彈性分析求得內力后,可對支座或節點彎矩進行適度調幅,并確定相應的跨中彎矩。
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      5.4.2 按考慮塑性內力重分布分析方法設計的結構和構件,應選用符合本規范第4.2.4條規定的鋼筋,并應滿足正常使用極限狀態要求且采取有效的構造措施。

      對于直接承受動力荷載的構件,以及要求不出現裂縫或處于三a、三b類環境情況下的結構,不應采用考慮塑性內力重分布的分析方法。
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      5.4.3 鋼筋混凝土梁支座或節點邊緣截面的負彎矩調幅幅度不宜大于25%;彎矩調整后的梁端截面相對受壓區高度不應超過0.35,且不宜小于0.10。

      鋼筋混凝土板的負彎矩調幅幅度不宜大于20%。

      預應力混凝土梁的彎矩調幅幅度應符合本規范第10.1.8條的規定。
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      5.4.4 對屬于協調扭轉的混凝土結構構件,受相鄰構件約束的支承梁的扭矩宜考慮內力重分布的影響。

      考慮內力重分布后的支承梁,應按彎剪扭構件進行承載力計算。 

      注:當有充分依據時,也可采用其他設計方法。
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      5.5 彈塑性分析

      5.5 彈塑性分析

      5.5.1 重要或受力復雜的結構,宜采用彈塑性分析方法對結構整體或局部進行驗算。結構的彈塑性分析宜遵循下列原則:

      1 應預先設定結構的形狀、尺寸、邊界條件、材料性能和配筋等;

      2 材料的性能指標宜取平均值,并宜通過試驗分析確定,也可按本規范附錄C的規定確定;

      3 宜考慮結構幾何非線性的不利影響;

      4 分析結果用于承載力設計時,宜考慮抗力模型不定性系數對結構的抗力進行適當調整。
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      5.5.2 混凝土結構的彈塑性分析,可根據實際情況采用靜力或動力分析方法。結構的基本構件計算模型宜按下列原則確定:

      1 梁、柱、桿等桿系構件可簡化為一維單元,宜采用纖維束模型或塑性鉸模型;

      2 墻、板等構件可簡化為二維單元,宜采用膜單元、板單元或殼單元;

      3 復雜的混凝土結構、大體積混凝土結構、結構的節點或局部區域需作精細分析時,宜采用三維塊體單元。
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      5.5.3 構件、截面或各種計算單元的受力-變形本構關系宜符合實際受力情況。某些變形較大的構件或節點進行局部精細分析時,宜考慮鋼筋與混凝土間的粘結-滑移本構關系。

      鋼筋、混凝土材料的本構關系宜通過試驗分析確定,也可按本規范附錄C采用。
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      5.6 塑性極限分析

      5.6 塑性極限分析

      5.6.1 對不承受多次重復荷載作用的混凝土結構,當有足夠的塑性變形能力時,可采用塑性極限理論的分析方法進行結構的承載力計算,同時應滿足正常使用的要求。
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      5.6.2 整體結構的塑性極限分析計算應符合下列規定:

      1 對可預測結構破壞機制的情況,結構的極限承載力可根據設定的結構塑性屈服機制,采用塑性極限理論進行分析;

      2 對難于預測結構破壞機制的情況,結構的極限承載力可采用靜力或動力彈塑性分析方法確定;

      3 對直接承受偶然作用的結構構件或部位,應根據偶然作用的動力特征考慮其動力效應的影響。
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      5.6.3 承受均布荷載的周邊支承的雙向矩形板,可采用塑性鉸線法或條帶法等塑性極限分析方法進行承載能力極限狀態的分析與設計。
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      5.7 間接作用分析

      5.7 間接作用分析

      5.7.1 當混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結構中產生的作用效應可能危及結構的安全或正常使用時,宜進行間接作用效應的分析,并應采取相應的構造措施和施工措施。
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      5.7.2 混凝土結構進行間接作用效應的分析,可采用本規范第5.5節的彈塑性分析方法;也可考慮裂縫和徐變對構件剛度的影響,按彈性方法進行近似分析。
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      6承載能力極限狀態計算

      6.1 一般規定

      6 承載能力極限狀態計算


      6.1 一般規定

      6.1.1 本章適用于鋼筋混凝土構件、預應力混凝土構件的承載能力極限狀態計算;素混凝土結構構件設計應符合本規范附錄D的規定。

      深受彎構件、牛腿、疊合式構件的承載力計算應符合本規范第9章的有關規定。
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      6.1.2 對于二維或三維非桿系結構構件,當按彈性或彈塑性分析方法得到構件的應力設計值分布后,可根據主拉應力設計值的合力在配筋方向的投影確定配筋量,按主拉應力的分布區域確定鋼筋布置,并應符合相應的構造要求;當混凝土處于受壓狀態時,可考慮受壓鋼筋和混凝土共同作用,受壓鋼筋配置應符合構造要求。
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      6.1.3 采用應力表達式進行混凝土結構構件的承載能力極限狀態驗算時,應符合下列規定:

      1 應根據設計狀況和構件性能設計目標確定混凝土和鋼筋的強度取值。

      2 鋼筋應力不應大于鋼筋的強度取值。

      3 混凝土應力不應大于混凝土的強度取值;多軸應力狀態混凝土強度取值和驗算可按本規范附錄C. 4的有關規定進行。
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      6.2 正截面承載力計算

      6.2 正截面承載力計算

      (Ⅰ)正截面承載力計算的一般規定

      6.2.1 正截面承載力應按下列基本假定進行計算:

      1 截面應變保持平面。

      2 不考慮混凝土的抗拉強度。

      3 混凝土受壓的應力與應變關系按下列規定取用:

      式中:σst、σpt——第i層縱向普通鋼筋、預應力筋的應力,政治代表拉應力。負值代表壓應力;

      σpot——第i層縱向預應力筋截面重心處混凝土法向應力等于零時的預應力筋應力,按本規范公式(10.1. 6-3)或公式(10.1. 6-6)計算;

      fy、fpy——普通鋼筋、預應力筋抗拉強度設計值,按本規范表4.2.3-1、表4.2.3-2采用;

      f'y、f'py——普通鋼筋、預應力筋抗壓強度設計值,按本規范表4.2.3-1、表4.2.3-2采用;
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      6.2.2 在確定中和軸位置時,對雙向受彎構件,其內、外彎矩作用平面應相互重合;對雙向偏心受力構件,其軸向力作用點、混凝土和受壓鋼筋的合力點以及受拉鋼筋的合力點應在同一條直線上。當不符臺上述條件時,尚應考慮扭轉的影響。
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      6.2.3 彎矩作用平面內截面對稱的偏心受壓構件,當同一主軸方向的桿端彎矩比M1/M2不大于0.9且軸壓比不大于0.9時,若構件的長細比滿足公式(6.2.3)的要求,可不考慮軸向壓力在該方向撓曲桿件中產生的附加彎矩影響;否則應根據本規范第6.2.4條的規定,按截面的兩個主軸方向分別考慮軸向壓力在撓曲桿件中產生的附加彎矩影響。

      式中:M1、M2——分別為已考慮側移影響的偏心受壓構件兩端截面按結構彈性分析確定的對同一主軸的組合彎矩設計值,絕對值較大端為M2,絕對值較小端為M1,當構件按單曲率彎曲時,M1/M2取正值,否則取負值;

      lc——構件的計算長度,可近似取偏心受壓構件相應主軸方向上下支撐點之間的距離;

      i——偏心方向的截面回轉半徑。
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      6.2.4 除排架結構柱外,其他偏心受壓構件考慮軸向壓力在撓曲桿件中產生的二階效應后控制截面的彎矩設計值,應按下列公式計算:


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      6.2.5 偏心受壓構件的正截面承載力計算時,應計入軸向壓力在偏心方向存在的附加偏心距ea,其值應取20mm和偏心方向截面最大尺寸的1/30兩者中的較大值。
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      6.2.6 受彎構件、偏心受力構件正截面承載力計算時,受壓區混凝土的應力圖形可簡化為等效的矩形應力圖。

      矩形應力圖的受壓區高度x可取截面應變保持平面的假定所確定的中和軸高度乘以系數β1。當混凝土強度等級不超過C50時,β1取為0.80,當混凝土強度等級為C80時,β1取為0.74,其間按線性內插法確定。

      矩形應力圖的應力值可由混凝土軸心抗壓強度設計值fc乘以系數α1確定。當混凝土強度等級不超過C50時,α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時,α1取為0.94,其間按線性內插法確定。
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      6.2.7 縱向受拉鋼筋屈服與受壓區混凝土破壞同時發生時的相對界限受壓區高度ζb應按下列公式計算:

      1 鋼筋混凝土構件

      有屈服點普通鋼筋

      式中:ζb——相對界限受壓區高度,取xb/h0;

      xb——界限受壓區高度;

      h0——截面有效高度:縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離;

      ES——鋼筋彈性模量,按本規范表4.2.5采用;

      σp0——受拉區縱向預應力筋合力點處混凝土法向應力等于零時的預應力筋應力,按本規范公式(10.1. 6—3)或公式(10.1.6—6)計算;

      εcu——非均勻受壓時的混凝土極限壓應變,按本規范公式(6.2.1—5)計算;

      β1——系數,按本規范第6.2.6條的規定計算。

      注:當截面受拉區內配置有不同種類或不同預應力值的鋼筋時,受彎構件的相對界限受壓區高度應分別計算,并取其較小值。
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      6.2.8 縱向鋼筋應力應按下列規定確定:

      1 縱向鋼筋應力宜按下列公式計算:


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      6.2.9 矩形、I形、T形截面構件的正截面承載力可按本節規定計算;任意截面、圓形及環形截面構件的正截面承載力可按本規范附錄E的規定計算。

      (Ⅱ)正截面受彎承載力計算
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      6.2.10 矩形截面或翼緣位于受拉邊的倒T形截面受彎構件,其正截面受彎承載力應符合下列規定(圖6.2.10):

      按上述公式計算T形、I形截面受彎構件時,混凝土受壓區高度仍應符合本規范公式(6.2.10—3)和公式(6.2.10—4)的要求。

      6.2.12 T形、I形及倒L形截面受彎構件位于受壓區的翼緣計算寬度 可按本規范表5.2.4所列情況中的最小值取用。

      6.2.13 受彎構件正截面受彎承載力計算應符合本規范公式(6.2.10—3)的要求。當由構造要求或按正常使用極限狀態驗算要求配置的縱向受拉鋼筋截面面積大于受彎承載力要求的配筋面積時,按本規范公式(6.2.10—2)或公式(6.2.11—3)計算的混凝土受壓區高度x,可僅計入受彎承載力條件所需的縱向受拉鋼筋截面面積。

      6.2.14 當計算中計入縱向普通受壓鋼筋時,應滿足本規范公式(6.2.10—4)的條件;當不滿足此條件時,正截面受彎承載力應符合下列規定:

      式中:ax、ap——受拉區縱向普通鋼筋、預應力筋至受拉邊緣的距離。

      (Ⅲ)正截面受壓承載力計算
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      6.2.15 鋼筋混凝土軸心受壓構件,當配置的箍筋符合本規范第9.3節的規定時,其正截面受壓承載力應符合下列規定(圖6.2.15):

      式中:N——軸向壓力設計值;

      φ——鋼筋混凝土構件的穩定系數,按表6.2.15采用;

      fc——混凝土軸心抗壓強度設計值,按本規范表4.1.4-1采用;

      A——構件截面面積;

      A's——全部縱向普通鋼筋的截面面積。

      當縱向普通鋼筋的配筋率大于3%時,公式(6.2.15)中的A應改用(A-A's)代替。

      注:1 lo為構件的計算長度,對鋼筋混凝土柱可按本規范第6.2.20條的規定取用;

      2 b為矩形截面的短邊尺寸,d為圓形截面的直徑,i為界面的最小回轉半徑。


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      6.2.16 鋼筋混凝土軸心受壓構件,當配置的螺旋式或焊接環式間接鋼筋符合本規范第9.3.2條的規定時,其正截面受壓承載力應符合下列規定(圖6.2.16):

      式中:fyv——間接鋼筋的抗拉強度設計值,按本規范第4.2.3條的規定采用;

      Acor——構件的核心截面面積,取間接鋼筋內表面范圍內的混凝土截面面積;

      Asso——螺旋式或焊接環式間接鋼筋的換算截面面積;

      dcor——構件的核心截面直徑,取間接鋼筋內表面之間的距離;

      Assl——螺旋式或焊接環式單根間接鋼筋的截面面積;

      s——間接鋼筋沿構件軸線方向的間距;

      α——間接鋼筋對混凝土約束的折減系數:當混凝土強度等級不超過C50時,取1.0,當混凝土強度等級為C80時,取0.85,其間按線性內插法確定。

      注:1 按公式(6.2.16—1)算得的構件受壓承載力設計值不應大于按本規范公式(6.2.15)算得的構件受壓承載力設計值的1.5倍;

      2 當遇到下列任意一種情況時,不應計入間接鋼筋的影響,而應按本規范第6.2.15條的規定進行計算:

      1)當lo/d>12時;

      2)當按公式(6.2.16—1)算得的受壓承載力小于按本規范公式(6.2.15)算得的受壓承載力時;

      3)當間接鋼筋的換算截面面積Asso小于縱向普通鋼筋的全部截面面積的25%時。
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      6.2.17 矩形截面偏心受壓構件正截面受壓承載力應符合下列規定(圖6.2.17):


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      6.2.18 I形截面偏心受壓構件的受壓翼緣計算寬度b'f應按本規范第6.2.12條確定,其正截面受壓承載力應符合下列規定:

      1 當受壓區高度x不大于h'f時,應按寬度為受壓翼緣計算寬度b'f的矩形截面計算。

      2 當受壓區高度x大于h'f時(圖6.2.18),應符合下列規定:

      公式中的鋼筋應力σs、σp以及是否考慮縱向受壓普通鋼筋的作用,均應按本規范第6.2.17條的有關規定確定。

      3 當x大于(h-hf)時,其正截面受壓承載力計算應計入受壓較小邊翼緣受壓部分的作用,此時,受壓較小邊翼緣計算寬度bf應按本規范第6.2.12條確定。

      4 對采用非對稱配筋的小偏心受壓構件,當N大于fcA時,尚應按下列公式進行驗算:

      式中:y'——截面重心至離軸向壓力較近一側受壓邊的距離,當截面對稱時,取h/2。

      注:對僅在離軸向壓力較近一側有翼緣的T形截面,可取bf為b;對僅在離軸向壓力較遠一側有翼緣的倒T形截面,可取bf為b。
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      6.2.19 沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋的矩形、T形或I形截面鋼筋混凝士偏心受壓構件(圖6.2.19),其正截面受壓承載力宜符合下列規定:

      式中:Asw——沿截面腹部均勻配置的全部縱向普通鋼筋截面面積;

      fyw——沿截面腹部均勻配置的縱向普通鋼筋強度設計值,按本規范表4.2.3-1采用;

      Nsw——沿截面腹部均勻配置的縱向普通鋼筋所承擔的軸向壓力,當ξ大于β1時,取為β1進行計算;

      Msw——沿截面腹部均勻配置的縱向普通鋼筋的內力對As,重心的力矩,當ξ大于β1時,取為β1進行計算;

      ω——均勻配置縱向普通鋼筋區段的高度hsw與截面有效高度ho的比值(hsw/ho),宜取hsw為(ho-a's)。

      受拉邊或受壓較小邊普通鋼筋As中的應力σs以及在計算中是否考慮受壓普通鋼筋和受壓較小邊翼緣受壓部分的作用,應按本規范第6.2.17條和第6.2.18條的有關規定確定。

      注:本條適用于截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋的數量每側不少于4根的情況。


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      6.2.20 軸心受壓和偏心受壓柱的計算長度lo可按下列規定確定:

      1 剛性屋蓋單層房屋排架柱、露天吊車柱和棧橋柱,其計算長度l0可按表6.2.20—1取用。

      注:1 表中H為從基礎頂面算起的柱子全高;Hl為從基礎頂面至裝配式吊車梁底面或現澆式吊車梁頂面的柱子下部高度;Hu為從裝配式吊車梁底面或從現澆式吊車梁頂面算起的柱子上部高度;

      2 表中有吊車房屋排架柱的計算長度,當計算中不考慮吊車荷載時,可按無吊車房屋柱的計算長度采用,但上柱的計算長度仍可按有吊車房屋采用;

      3 表中有吊車房屋排架柱的上柱在排架方向的計算長度,僅適用于Hu/Hl不小于0.3的情況;當Hu/Hl小于0.3時,計算長度宜采用2.5Hu。

      2 一般多層房屋中梁柱為剛接的框架結構,各層柱的計算長度l0可按表6.2.20—2取用。

      注:表中H為底層柱從基礎頂面到一層樓蓋頂面的高度;對其余各層柱為上下兩層樓蓋頂面之間的高度。
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      6.2.21 對截面具有兩個互相垂直的對稱軸的鋼筋混凝土雙向偏心受壓構件(圖6.2.21),其正截面受壓承載力可選用下列兩種方法之一進行計算:

      1 按本規范附錄E的方法計算,此時,附錄E公式(E.0.1—7)和公式(E.0.1—8)中的Mx、My應分別用Neix、Neiy代替,其中,初始偏心距應按下列公式計算:

      式中:eox、eoy——軸向壓力對通過截面重心的y軸、x軸的偏心距,即Mox/N、Moy/N;

      Mox、Moy——軸向壓力在x軸、y軸方向的彎矩設計值,按本規范第5.3.4條、6.2.4條規定確定的彎矩設計值;

      eax、eay——x軸、y軸方向上的附加偏心距,按本規范第6.2.5條的規定確定;

      2 按下列近似公式計算:

      式中:Nuo——構件的截面軸心受壓承載力設計值;

      Nux——軸向壓力作用于x軸并考慮相應的計算偏心距eix后,按全部縱向普通鋼筋計算的構件偏心受壓承載力設計值;

      Nuy——軸向壓力作用于y軸并考慮相應的計算偏心距eiy后,按全部縱向普通鋼筋計算的構件偏心受壓承載力設計值。

      構件的截面軸心受壓承載力設計值Nuo,可按本規范公式(6.2.15)計算,但應取等號,將N以Nuo代替,且不考慮穩定系數φ及系數0.9。

      構件的偏心受壓承載力設計值Nux,可按下列情況計算:

      1)當縱向普通鋼筋沿截面兩對邊配置時,Nux可按本規范第6.2.17條或第6.2.18條的規定進行計算,但應取等號,將N以Nux代替。

      2)當縱向普通鋼筋沿截面腹部均勻配置時,Nux可按本規范第6.2.19條的規定進行計算,但應取等號,將N以Nux代替。

      構件的偏心受壓承載力設計值Nuy可采用與Nux相同的方法計算。

      (Ⅳ)正截面受拉承載力計算
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      6.2.22 軸心受拉構件的正截面受拉承載力應符合下列規定:

      N≤fyAs+fpyAp (6.2.22)

      式中:N——軸向拉力設計值;

      As、Ap——縱向普通鋼筋、預應力筋的全部截面面積。
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      6.2.23 矩形截面偏心受拉構件的正截面受拉承載力應符合下列規定:

      1 小偏心受拉構件

      2 大偏心受拉構件

      當軸向拉力不作用在鋼筋As,與Ap的合力點和A's與A'p的合力點之間時(圖6.2.23b):

      此時,混凝土受壓區的高度應滿足本規范公式(6.2.10-3)的要求。當計算中計人縱向受壓普通鋼筋時,尚應滿足本規范公式(6.2.10-4)的條件;當不滿足時,可按公式(6.2.23-2)計算。

      3 對稱配筋的矩形截面偏心受拉構件,不論大、小偏心受拉情況,均可按公式(6.2.23-2)計算。

      6.2.24 沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋的矩形、T形或I形截面鋼筋混凝土偏心受拉構件,其正截面受拉承載力應符合本規范公式(6.2.25—1)的規定,式中正截面受彎承載力設計值Mu可按本規范公式(6.2.19—1)和公式(6.2.19—2)進行計算,但應取等號,同時應分別取N為0和以Mu代替Nei。

      6.2.25 對稱配筋的矩形截面鋼筋混凝土雙向偏心受拉構件,其正截面受拉承載力應符合下列規定:

      6.3 斜截面承載力計算

      6.3 斜截面承載力計算

      6.3.1 矩形、T形和I形截面受彎構件的受剪截面應符合下列條件: 

      當hw/b≤4時

      V≤0.25βcfcbh0 (6.3.1—1)

      當hw/b≥6時

      V≤0.2βcfcbh0 (6.3.1—2)

      當4<hw/b<6時,按線性內插法確定。

      式中:V——構件斜截面上的最大剪力設計值;

      βc——混凝土強度影響系數:當混凝土強度等級不超過C50時,βc取1.0;當混凝土強度等級為C80時,βc取0.8;其間按線性內插法確定;

      b——矩形截面的寬度,T形截面或I形截面的腹板寬度;

      h0——截面的有效高度;

      hw——截面的腹板高度:矩形截面,取有效高度;T形截面,取有效高度減去翼緣高度;I形截面,取腹板凈高。

      注:1 對T形或I形截面的簡支受彎構件,當有實踐經驗時,公式(6.3.1—1)中的系數可改用0.3;

      2 對受拉邊傾斜的構件,當有實踐經驗時,其受剪截面的控制條件可適當放寬。
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      6.3.2 計算斜截面受剪承載力時,剪力設計值的計算截面應按下列規定采用:

      1 支座邊緣處的截面(圖6.3.2a、b截面1—1);

      2 受拉區彎起鋼筋彎起點處的截面(圖6.3.2a截面2—2、3—3);

      3 箍筋截面面積或間距改變處的截面(圖6.3.2b截面4—4);

      4 截面尺寸改變處的截面。

      注:1 受拉邊傾斜的受彎構件,尚應包括梁的高度開始變化處、集中荷載作用處和其他不利的截面;

      2 箍筋的間距以及彎起鋼筋前一排(對支座而言)的彎起點至后一排的彎終點的距離,應符合本規范第9.2.8條和第9.2.9條的構造要求。
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      6.3.3 不配置箍筋和彎起鋼筋的一般板類受彎構件,其斜截面受剪承載力應符合下列規定:

      式中:βh——截面高度影響系數:當h0小于800mm時,取800mm;當h0大于2000mm時,取2000mm。
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      6.3.4 當僅配置箍筋時,矩形、T形和I形截面受彎構件的斜截面受剪承載力應符合下列規定:

      式中:Vcs——構件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設計值;

      VP——由預加力所提高的構件受剪承載力設計值;

      αcv——斜截面混凝土受剪承載力系數,對于一般受彎構件取0.7;對集中荷載作用下(包括作用有多種荷載,其中集中荷載對支座截面或節點邊緣所產生的剪力值占總剪力的75%以上的情況)的獨立梁,取αcv為1.75/λ+1,λ為計算截面的剪跨比,可取λ等于α/h0,當λ小于1.5時,取1.5,當λ大于3時,取3,α取集中荷載作用點至支座截面或節點邊緣的距離;

      Asv——配置在同一截面內箍筋各肢的全部截面面積,即nAsvl,此處,n為在同一個截面內箍筋的肢數,Asvl為單肢箍筋的截面面積;

      s——沿構件長度方向的箍筋間距;

      fyv——箍筋的抗拉強度設計值,按本規范第4.2.3條的規定采用;

      Np0——計算截面上混凝土法向預應力等于零時的預加力,按本規范第10.1.13條計算;當Np0大于0.3fcA0時,取0.3fcA0,此處,A0為構件的換算截面面積。

      注:1 對預加力Np0引起的截面彎矩與外彎矩方向相同的情況,以及預應力混凝土連續梁和允許出現裂縫的預應力混凝土簡支梁,均應取Vp為0;

      2 先張法預應力混凝土構件,在計算預加力Np0時,應按本規范第7.1.9條的規定考慮預應力筋傳遞長度的影響。
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      6.3.5 當配置箍筋和彎起鋼筋時,矩形、T形和I形截面受彎構件的斜截面受剪承載力應符合下列規定:

      V≤Vcs+VP+0.8fyvAsbsinαs+0.8fpyApbsinαp (6.3.5)

      式中:V——配置彎起鋼筋處的剪力設計值,按本規范第6.3.6條的規定取用;

      VP——由預加力所提高的構件受剪承載力設計值,按本規范公式(6.3.4—3)計算,但計算預加力Np0時不考慮彎起預應力筋的作用;

      Asb、Apb——分別為同一平面內的彎起普通鋼筋、彎起預應力筋的截面面積;

      αs、αp——分別為斜截面上彎起普通鋼筋、彎起預應力筋的切線與構件縱軸線的夾角。
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      6.3.6 計算彎起鋼筋時,截面剪力設計值可按下列規定取用(圖6.3.2a):

      1 計算第一排(對支座而言)彎起鋼筋時,取支座邊緣處的剪力值; 

      2 計算以后的每一排彎起鋼筋時,取前一排(對支座而言)彎起鋼筋彎起點處的剪力值。

      6.3.7 矩形、T形和I形截面的一般受彎構件,當符合下式要求時,可不進行斜截面的受剪承載力計算,其箍筋的構造要求應符合本規范第9.2.9條的有關規定。

      V≤αcvftbh0+0.05Np0 (6.3.7)

      式中:αcv——截面混凝土受剪承載力系數,按本規范第6.3.4條的規定采用。
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      6.3.8 受拉邊傾斜的矩形、T形和I形截面受彎構件,其斜截面受剪承載力應符合下列規定(圖6.3.8):

      式中:M——構件斜截面受壓區末端的彎矩設計值;

      Vcs——構件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設計值,按本規范公式(6.3.4—2)計算,其中h0取斜截面受拉區始端的垂直截面有效高度;

      Vsp——構件截面上受拉邊傾斜的縱向非預應力和預應力受拉鋼筋的合力設計值在垂直方向的投影:對鋼筋混凝土受彎構件,其值不應大于fyAssinβ;對預應力混凝土受彎構件,其值不應大于(fpyAp+fyAs)sinβ,且不應小于σpeApsinβ;

      zsv——同一截面內箍筋的合力至斜截面受壓區合力點的距離;

      zsb——同一彎起平面內的彎起普通鋼筋的合力至斜截面受壓區合力點的距離;

      z——斜截面受拉區始端處縱向受拉鋼筋合力的水平分力至斜截面受壓區合力點的距離,可近似取為0.9h0;

      β——斜截面受拉區始端處傾斜的縱向受拉鋼筋的傾角;

      c——斜截面的水平投影長度,可近似取為h0。

      注:在梁截面高度開始變化處,斜截面的受剪承載力應按等截面高度梁和變截面高度梁的有關公式分別計算,并應按不利者配置箍筋和彎起鋼筋。
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      6.3.9 受彎構件斜截面的受彎承載力應符合下列規定(圖6.3.9):

      M≤(fyAs+fpyAp)z+∑fyAsbzsb+∑fpyApbzpb+∑fyvAsvzsv (6.3.9一1)

      此時,斜截面的水平投影長度c可按下列條件確定:

      V=∑fyAsbsinαs+∑fpyApbsinαp+∑fyvAsv (6.3.9—2)

      式中:V——斜截面受壓區末端的剪力設計值;

      z——縱向受拉普通鋼筋和預應力筋的合力點至受壓區合力點的距離,可近似取為0.9h0;

      zsb、zpb——分別為同一彎起平面內的彎起普通鋼筋、彎起預應力筋的合力點至斜截面受壓區合力點的距離;

      zsv——同一斜截面上箍筋的合力點至斜截面受壓區合力點的距離。

      在計算先張法預應力混凝土構件端部錨固區的斜截面受彎承載力時,公式中的fpy應按下列規定確定:錨固區內的縱向預應力筋抗拉強度設計值在錨固起點處應取為零,在錨固終點處應取為fpy,在兩點之間可按線性內插法確定。此時,縱向預應力筋的錨固長度la應按本規范第8.3.1條確定。



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      6.3.10 受彎構件中配置的縱向鋼筋和箍筋,當符合本規范第8.3.1條~第8.3.5條、第9.2.2條~第9.2.4條、第9.2.7條~第9.2.9條規定的構造要求時,可不進行構件斜截面的受彎承載力計算。

      6.3.11 矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構件和偏心受拉構件,其受剪截面應符合本規范第6.3.1條的規定。
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      6.3.12 矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構件,其斜截面受剪承載力應符合下列規定:


      式中:λ——偏心受壓構件計算截面的剪跨比,取為M/(Vh0);

      N——與剪力設計值V相應的軸向壓力設計值,當大于0.3fcA時,取0.3fcA,此處,A為構件的截面面積。

      計算截面的剪跨比λ應按下列規定取用:

      1 對框架結構中的框架柱,當其反彎點在層高范圍內時,可取為Hn/(2h0)。當λ小于1時,取1;當λ大于3時,取3。此處,M為計算截面上與剪力設計值V相應的彎矩設計值,Hn為柱凈高。

      2 其他偏心受壓構件,當承受均布荷載時,取1.5;當承受符合本規范第6.3.4條所述的集中荷載時,取為α/h0,且當入小于1.5時取1.5,當λ大于3時取3。

      6.3.13 矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受壓構件,當符合下列要求時,可不進行斜截面受剪承載力計算,其箍筋構造要求應符合本規范第9.3.2條的規定。

      式中:剪跨比λ和軸向壓力設計值N應按本規范第6.3.12條確定。

      6.3.14 矩形、T形和I形截面的鋼筋混凝土偏心受拉構件,其斜截面受剪承載力應符合下列規定:


      6.3.15 圓形截面鋼筋混凝土受彎構件和偏心受壓、受拉構件,其截面限制條件和斜截面受剪承載力可按本規范第6.3.1條~第6.3.14條計算,但上述條文公式中的截面寬度b和截面有效高度h0應分別以1.76r和1.6r代替,此處,r為圓形截面的半徑。計算所得的箍筋截面面積應作為圓形箍筋的截面面積。
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      6.3.16 矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱,其受剪截面應符合下列要求:


      式中:Vx——x軸方向的剪力設計值,對應的截面有效高度為h0截面寬度為b;

      Vy——y軸方向的剪力設計值,對應的截面有效高度為b0,截面寬度為h;

      θ——斜向剪力設計值V的作用方向與x軸的夾角,θ=arctan(Vy/Vx)。
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      6.3.17 矩形截面雙向受剪的鋼筋混凝土框架柱,其斜截面受剪承載力應符合下列規定:



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      為與剪力設計值V相應的彎矩設計值;當計算截面與墻底之間的距離小于h0/2時,λ可按距墻底h0/2處的彎矩值與剪力值計算。

      當剪力設計值V不大于公式(6.3.21)中右邊第一項時,水平分布鋼筋可按本規范第9.4.2條、9.4.4條、9.4.6條的構造要求配置。

      6.3.22 鋼筋混凝土剪力墻在偏心受拉時的斜截面受剪承載力應符合下列規定:


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      6.4 扭曲截面承載力計算

      6.4 扭曲截面承載力計算

      6.4.1 在彎矩、剪力和扭矩共同作用下,hw/b不大于6的矩形、T形、I形截面和hw/tw不大于6的箱形截面構件(圖6.4.1),其截面應符合下列條件:

      當hw/b(或hw/tw)不大于4時

      當hw/b(或hw/tw)大于4但小于6時,按線性內插法確定。

      式中:T——扭矩設計值;

      b——矩形截面的寬度,T形或I形截面取腹板寬度,箱形截面取兩側壁總厚度2tw;

      Wt——受扭構件的截面受扭塑性抵抗矩,按本規范第6.4.3條的規定計算;

      hw——截面的腹板高度:對矩形截面,取有效高度h0;對T形截面,取有效高度減去翼緣高度;對I形和箱形截面,取腹板凈高;

      tw——箱形截面壁厚,其值不應小于bh/7,此處,bh為箱形截面的寬度。

      注:當hw/b大于6或hw/tw大于6時,受扭構件的截面尺寸要求及扭曲截面承載力計算應符合專門規定。
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      式中:ζ——受扭的縱向普通鋼筋與箍筋的配筋強度比值,ζ值不應小于0.6,當ζ大于1.7時,取1.7;

      Astl——受扭計算中取對稱布置的全部縱向普通鋼筋截面面積;

      Ast1——受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積;

      fyv——受扭箍筋的抗拉強度設計值,按本規范第4.2.3條采用;

      Acor——截面核心部分的面積,取為bcorhcor,此處,bcor、hcor分別為箍筋內表面范圍內截面核心部分的短邊、長邊尺寸;

      ucor——截面核心部分的周長,取2(bcor+hcor)。

      注:當ζ小于1.7或ep0大于h/6時,不應考慮預加力影響項,而應按鋼筋混凝土純扭構件計算。
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      6.4.5 T形和I形截面純扭構件,可將其截面劃分為幾個矩形截面,分別按本規范第6.4.4條進行受扭承載力計算。每個矩形截面的扭矩設計值可按下列規定計算:


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      6.4.8 在剪力和扭矩共同作用下的矩形截面剪扭構件,其受剪扭承載力應符合下列規定:

      1 一般剪扭構件

      1)受剪承載力

      式中:λ——計算截面的剪跨比,按本規范第6.3.4條的規定取用;

      βt——集中荷載作用下剪扭構件混凝土受扭承載力降低系數:當βt小于0.5時,取0.5;當βt大于1.0時,取1.0。

      2)受扭承載力

      受扭承載力仍應按公式(6.4.8—3)計算,但式中的βt應按公式(6.4.8—5)計算。
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      6.4.9 T形和I形截面剪扭構件的受剪扭承載力應符合下列規定:

      1 受剪承載力可按本規范公式(6.4.8—1)與公式(6.4.8—2)或公式(6.4.8—4)與公式(6.4.8—5)進行計算,但應將公式中的T及Wt分別代之以Tw及Wtw;

      2 受扭承載力可根據本規范第6.4.5條的規定劃分為幾個矩形截面分別進行計算。其中,腹板可按本規范公式(6.4.8—3)、公式(6.4.8—2)或公式(6.4.8—3)、公式(6.4.8—5)進行計算,但應將公式中的T及Wt分別代之以Tw及Wtw;受壓翼緣及受拉翼緣可按本規范第6.4.4條純扭構件的規定進行計算,但應將T及Wt分別代之以T'f及W'tf或Tf及Wtf。
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      6.4.10 箱形截面鋼筋混凝土剪扭構件的受剪扭承載力可按下列規定計算:

      1一般剪扭構件

      式中:βt——按本規范公式(6.4.8—5)計算,但式中的Wt應代之以αhWt。

      2)受扭承載力

      受扭承載力仍應按公式(6.4.10—2)計算,但式中的βt值應按本規范公式(6.4.8—5)計算。
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      6.4.11 在軸向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構件,其受扭承載力可按下列規定計算:

      式中:ζ——按本規范第6.4.4條的規定確定;

      Ast1——受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積;

      Astl——對稱布置受扭用的全部縱向普通鋼筋的截面面積;

      N——與扭矩設計值相應的軸向拉力設計值,當N大于1.75ftA時,取1.75ftA;

      Acor——截面核心部分的面積,取bcorhcor,此處bcor、hcor為箍筋內表面范圍內截面核心部分的短邊、長邊尺寸;

      ucor——截面核心部分的周長,取2(bcor+hcor)。
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      6.4.12 在彎矩、剪力和扭矩共同作用下的矩形、T形、I形和箱形截面的彎剪扭構件,可按下列規定進行承載力計算:

      1 當V不大于0.35ftbh0或V不大于0.875ftbh0/(λ+1)時,可僅計算受彎構件的正截面受彎承載力和純扭構件的受扭承載力;

      2 當T不大于0.175ftWt或T不大于0.175αhftWt時,可僅驗算受彎構件的正截面受彎承載力和斜截面受剪承載力。
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      6.4.13 矩形、T形、I形和箱形截面彎剪扭構件,其縱向鋼筋截面面積應分別按受彎構件的正截面受彎承載力和剪扭構件的受扭承載力計算確定,并應配置在相應的位置;箍筋截面面積應分別按剪扭構件的受剪承載力和受扭承載力計算確定,并應配置在相應的位置。
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      6.4.14 在軸向壓力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱,其受剪扭承載力可按下列規定計算:

      式中:λ——計算截面的剪跨比,按本規范第6.3.12條確定;

      βt——按本規范第6.4.8條計算并符合相關要求;

      ζ——按本規范第6.4.4條的規定采用。
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      6.4.15 在軸向壓力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱,當T不大于(0.175ft+0.035N/A)Wt時,可僅計算偏心受壓構件的正截面承載力和斜截面受剪承載力。

      6.4.16 在軸向壓力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱,其縱向普通鋼筋截面面積應分別按偏心受壓構件的正截面承載力和剪扭構件的受扭承載力計算確定,并應配置在相應的位置;箍筋截面面積應分別按剪扭構件的受剪承載力和受扭承載力計算確定,并應配置在相應的位置。

      6.4.17 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱,其受剪扭承載力應符合下列規定:


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      6.4.18 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱,當T≤(0.175ft-0.1N/A)Wt時,可僅計算偏心受拉構件的正截面承載力和斜截面受剪承載力。

      6.4.19 在軸向拉力、彎矩、剪力和扭矩共同作用下的鋼筋混凝土矩形截面框架柱,其縱向普通鋼筋截面面積應分別按偏心受拉構件的正截面承載力和剪扭構件的受扭承載力計算確定,并應配置在相應的位置;箍筋截面面積應分別按剪扭構件的受剪承載力和受扭承載力計算確定,并應配置在相應的位置。

      6.5 受沖切承載力計算

      6.5 受沖切承載力計算

      6.5.1 在局部荷載或集中反力作用下,不配置箍筋或彎起鋼筋的板的受沖切承載力應符合下列規定(圖6.5.1):


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      6.5.2 當板開有孔洞且孔洞至局部荷載或集中反力作用面積邊緣的距離不大于6h0時,受沖切承載力計算中取用的計算截面周長um,應扣除局部荷載或集中反力作用面積中心至開孔外邊畫出兩條切線之間所包含的長度(圖6.5.2)。


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      式中:fyv——箍筋的抗拉強度設計值,按本規范第4.2.3條的規定采用;

      Asyu——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部箍筋截面面積;

      Asbu——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋截面面積;

      α——彎起鋼筋與板底面的夾角。

      注:當有條件時,可采取配置栓釘、型鋼剪力架等形式的抗沖切措施。
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      6.5.4 配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外的截面,尚應按本規范第6.5.1條的規定進行受沖切承載力計算,此時,um應取配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外0.5h0處的最不利周長。

      6.5.5 矩形截面柱的階形基礎,在柱與基礎交接處以及基礎變階處的受沖切承載力應符合下列規定(圖6.5.5):

      式中:h0——柱與基礎交接處或基礎變階處的截面有效高度,取兩個方向配筋的截面有效高度平均值;

      ps——按荷載效應基本組合計算并考慮結構重要性系數的基礎底面地基反力設計值(可扣除基礎自重及其上的土重),當基礎偏心受力時,可取用最大的地基反力設計值;

      A——考慮沖切荷載時取用的多邊形面積(圖6.5.5中的陰影面積ABCDEF);

      bt——沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長:當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時,取柱寬;當計算基礎變階處的受沖切承載力時,取上階寬;

      bb——柱與基礎交接處或基礎變階處的沖切破壞錐體最不利一側斜截面的下邊長,取bt+2h0。
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      6.5.6 在豎向荷載、水平荷載作用下,當考慮板柱節點計算截面上的剪應力傳遞不平衡彎矩時,其集中反力設計值Fl應以等效集中反力設計值Fl,eq代替,Fl,eq可按本規范附錄F的規定計算。
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      6.6 局部受壓承載力計算

      6.6 局部受壓承載力計算

      6.6.1 配置間接鋼筋的混凝土結構構件,其局部受壓區的截面尺寸應符合下列要求:

      式中:Fl——局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值;

      fc——混凝土軸心抗壓強度設計值;在后張法預應力混凝土構件的張拉階段驗算中,可根據相應階段的混凝土立方體抗壓強度f'cu值按本規范表4.1.4—1的規定以線性內插法確定;

      βc——混凝土強度影響系數,按本規范第6.3.1條的規定取用;

      βl——混凝土局部受壓時的強度提高系數;

      Al——混凝土局部受壓面積;

      Aln——混凝土局部受壓凈面積;對后張法構件,應在混凝土局部受壓面積中扣除孔道、凹槽部分的面積;

      Ab——局部受壓的計算底面積,按本規范第6.6.2條確定。
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      6.6.2 局部受壓的計算底面積Ab,可由局部受壓面積與計算底面積按同心、對稱的原則確定;常用情況,可按圖6.6.2取用。


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      當為方格網式配筋時(圖6.6.3a),鋼筋網兩個方向上單位

      式中:βcor——配置間接鋼筋的局部受壓承載力提高系數,可按本規范公式(6.6.1—2)計算,但公式中Ab應代之以Acor,且當Acor大于Ab時,Acor取Ab;當Acor不大于混凝土局部受壓面積Al的1.25倍時,βcor取1.0;

      α——間接鋼筋對混凝土約束的折減系數,按本規范第6.2.16條的規定取用;

      fyv——間接鋼筋的抗拉強度設計值,按本規范第4.2.3條的規定采用;

      Acor——方格網式或螺旋式間接鋼筋內表面范圍內的混凝土核心截面面積,應大于混凝土局部受壓面積Al,其重心應與Al的重心重合,計算中按同心、對稱的原則取值;

      ρv——間接鋼筋的體積配筋率;

      n1、As1——分別為方格網沿l1方向的鋼筋根數、單根鋼筋的截面面積;

      n2、As2——分別為方格網沿l2方向的鋼筋根數、單根鋼筋的截面面積;

      Ass1——單根螺旋式間接鋼筋的截面面積;

      dcor——螺旋式間接鋼筋內表面范圍內的混凝土截面直徑;

      s——方格網式或螺旋式間接鋼筋的間距,宜取30mm~80mm。

      間接鋼筋應配置在圖6.6.3所規定的高度h范圍內,方格網式鋼筋,不應少于4片;螺旋式鋼筋,不應少于4圈。柱接頭,h尚不應小于15d,d為柱的縱向鋼筋直徑。
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      6.7 疲勞驗算

      6.7 疲勞驗算

      6.7.1 受彎構件的正截面疲勞應力驗算時,可采用下列基本假定:

      1 截面應變保持平面;

      2 受壓區混凝土的法向應力圖形取為三角形;

      3 鋼筋混凝土構件,不考慮受拉區混凝土的抗拉強度,拉力全部由縱向鋼筋承受;要求不出現裂縫的預應力混凝土構件,受拉區混凝土的法向應力圖形取為三角形;

      4 采用換算截面計算。
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      6.7.2 在疲勞驗算中,荷載應取用標準值;吊車荷載應乘以動力系數,并應符合現行國家標準《建筑結構荷載規范》GB 50009的規定。跨度不大于12m的吊車梁,可取用一臺最大吊車的荷載。
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      6.7.3 鋼筋混凝土受彎構件疲勞驗算時,應計算下列部位的混凝土應力和鋼筋應力幅:

      1 正截面受壓區邊緣纖維的混凝土應力和縱向受拉鋼筋的應力幅;

      2 截面中和軸處混凝土的剪應力和箍筋的應力幅。

      注:縱向受壓普通鋼筋可不進行疲勞驗算。
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      6.7.4 鋼筋混凝土和預應力混凝土受彎構件正截面疲勞應力應符合下列要求:


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      6.7.6 鋼筋混凝土受彎構件疲勞驗算時,換成截面的受壓區高度x0、x'0和慣性矩if0、if'0應按下列公式計算:


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      6.7.8 鋼筋混凝土受彎構件中和軸處的剪應力應按下列公式計算:

      6.7.10 預應力混凝土受彎構件疲勞驗算時,應計算下列部位的應力、應力幅:

      1 正截面受拉區和受壓區邊緣纖維的混凝土應力及受拉區縱向預應力筋、普通鋼筋的應力幅;

      2 截面重心及截面寬度劇烈改變處的混凝土主拉應力。

      注:1 受壓區縱向鋼筋可不進行疲勞驗算;

      2 一級裂縫控制等級的預應力混凝土構件的鋼筋可不進行疲勞驗算。

      6.7.11 要求不出現裂縫的預應力混凝土受彎構件,其正截面的混凝土、縱向預應力筋和普通鋼筋的最小、最大應力和應力幅應按下列公式計算:


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      7正常使用極限狀態驗算

      7.1 裂縫控制驗算

      7 正常使用極限狀態驗算


      7.1 裂縫控制驗算

      7.1.1 鋼筋混凝土和預應力混凝土構件,應按下列規定進行受拉邊緣應力或正截面裂縫寬度驗算:

      1 一級裂縫控制等級構件,在荷載標準組合下,受拉邊緣應力應符合下列規定:

      σck—σpc≤0 (7.1.1—1)

      2 二級裂縫控制等級構件,在荷載標準組合下,受拉邊緣應力應符合下列規定:

      σck—σpc≤ftk (7.1.1—2)

      3 三級裂縫控制等級時,鋼筋混凝土構件的最大裂縫寬度可按荷載準永久組合并考慮長期作用影響的效應計算,預應力混凝土構件的最大裂縫寬度可按荷載標準組合并考慮長期作用影響的效應計算。最大裂縫寬度應符合下列規定:

      wmax≤wlim (7.1.1—3)

      對環境類別為二a類的預應力混凝土構件,在荷載準永久組合下,受拉邊緣應力尚應符合下列規定:

      σcq—σpc≤ftk (7.1.1—4)

      式中:σck、σcq——荷載標準組合、準永久組合下抗裂驗算邊緣的混凝土法向應力;

      σpc——扣除全部預應力損失后在抗裂驗算邊緣混凝土的預壓應力,按本規范公式(10.1.6—1)和公式(10.1.6—4)計算;

      ftk——混凝土軸心抗拉強度標準值,按本規范表4.1.3—2采用;

      wmax——按荷載的標準組合或準永久組合并考慮長期作用影響計算的最大裂縫寬度,按本規范第7.1.2條計算;

      wlim——最大裂縫寬度限值,按本規范第3.4.5條采用。
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      7.1.2 在矩形、T形、倒T形和I形截面的鋼筋混凝土受拉、受彎和偏心受壓構件及預應力混凝土軸心受拉和受彎構件中,按荷載標準組合或準永久組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度可按下列公式計算:

      注:對環氧樹脂涂層帶肋鋼筋,其相對粘結特性系數應按表中系數的80%取用。
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      7.1.3 在荷載準永久組合或標準組合下,鋼筋混凝土構件、預應力混凝土構件開裂截面處受壓邊緣混凝土壓應力、不同位置處鋼筋的拉應力及預應力筋的等效應力宜按下列假定計算:

      1 截面應變保持平面;

      2 受壓區混凝土的法向應力圖取為三角形;

      3 不考慮受拉區混凝土的抗拉強度;

      4 采用換算截面。
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      7.1.4 在荷載準永久組合或標準組合下,鋼筋混凝土構件受拉區縱向普通鋼筋的應力或預應力混凝土構件受拉區縱向鋼筋的等效應力也可按下列公式計算:

      1 鋼筋混凝土構件受拉區縱向普通鋼筋的應力


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      注:對允許出現裂縫的吊車梁,在靜力計算中應符合公式(7.1.6-2)和公式(7.1.6-3)的規定。
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      7.1.8 對預應力混凝土吊車梁,在集中力作用點兩側各0.6h的長度范圍內,由集中荷載標準值Fk產生的混凝土豎向壓應力和剪應力的簡化分布可按圖7.1.8確定,其應力的最大值可按下列公式計算:

      7.1.9 對先張法預應力混凝土構件端部進行正截面、斜截面抗裂驗算時,應考慮預應力筋在其預應力傳遞長度ltr范圍內實際應力值的變化。預應力筋的實際應力可考慮為線性分布,在構件端部取為零,在其預應力傳遞長度的末端取有效預應力值σpe(圖7.1.9),預應力筋的預應力傳遞長度ltr應按本規范第10.1.9條確定。


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      7.2 受彎構件撓度驗算

      7.2 受彎構件撓度驗算

      7.2.1 鋼筋混凝土和預應力混凝土受彎構件的撓度可按照結構力學方法計算,且不應超過本規范表3.4.3規定的限值。

      在等截面構件中,可假定各同號彎矩區段內的剛度相等,并取用該區段內最大彎矩處的剛度。當計算跨度內的支座截面剛度不大于跨中截面剛度的2倍或不小于跨中截面剛度的1/2時,該跨也可按等剛度構件進行計算,其構件剛度可取跨中最大彎矩截面的剛度。
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      7.2.2 矩形、T形、倒T形和I形截面受彎構件考慮荷載長期作用影響的剛度B可按下列規定計算:

      式中:Mk——按荷載的標準組合計算的彎矩,取計算區段內的最大彎矩值;

      Mq——按荷載的準永久組合計算的彎矩,取計算區段內的最大彎矩值;

      Bs——按荷載準永久組合計算的鋼筋混凝土受彎構件或按標準組合計算的預應力混凝土受彎構件的短期剛度,按本規范第7.2.3條計算;

      θ——考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數,按本規范第7.2.5條取用。
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      7.2.3 按裂縫控制等級要求的荷載組合作用下,鋼筋混凝土受彎構件和預應力混凝土受彎構件的短期剛度Bs,可按下列公式計算:

      式中:Ψ——裂縫間縱向受拉普通鋼筋應變不均勻系數,按本規范第7.1.2條確定;

      αE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值,即Es/Ec;

      ρ——縱向受拉鋼筋配筋率:對鋼筋混凝土受彎構件,取為As/(bh0);對預應力混凝土受彎構件,取為(α1Ap+As)/(bh0),對灌漿的后張預應力筋,取α1=1.0,對無粘結后張預應力筋,取α1=0.3;

      I0——換算截面慣性矩;

      γf——受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值;

      bf、hf——分別為受拉區翼緣的寬度、高度;

      kcr——預應力混凝土受彎構件正截面的開裂彎矩Mcr與彎矩Mk的比值,當kcr>1.0時,取kcr=1.0;

      σpc——扣除全部預應力損失后,由預加力在抗裂驗算邊緣產生的混凝土預壓應力;

      γ——混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數,按本規范第7.2.4條確定。

      注:對預壓時預拉區出現裂縫的構件,BS應降低10%。
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      7.2.4 混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數γ可按下列公式計算:


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      7.2.5 考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數可按下列規定取用:

      1 鋼筋混凝土受彎構件

      對翼緣位于受拉區的倒T形截面,θ應增加20%。

      2 預應力混凝土受彎構件,取θ=2.0。
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      7.2.6 預應力混凝土受彎構件在使用階段的預加力反拱值,可用結構力學方法按剛度EcI0進行計算,并應考慮預壓應力長期作用的影響,計算中預應力筋的應力應扣除全部預應力損失。簡化計算時,可將計算的反拱值乘以增大系數2.0。

      對重要的或特殊的預應力混凝土受彎構件的長期反拱值,可根據專門的試驗分析確定或根據配筋情況采用考慮收縮、徐變影響的計算方法分析確定。 7.2.7 對預應力混凝土構件應采取措施控制反拱和撓度,并宜符合下列規定:

      1 當考慮反拱后計算的構件長期撓度不符合本規范第3.4.3條的有關規定時,可采用施工預先起拱等方式控制撓度;

      2 對永久荷載相對于可變荷載較小的預應力混凝土構件,應考慮反拱過大對正常使用的不利影響,并應采取相應的設計和施工措施。
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      8構造規定

      8.1 伸縮縫

      8 構造規定


      8.1 伸縮縫

      8.1.1 鋼筋混凝土結構伸縮縫的最大間距可按表8.1.1確定。

      注:1 裝配整體式結構的伸縮縫間距,可根據結構的具體情況取表中裝配式結構與現澆式結構之間的數值;

      2 框架-剪力墻結構或框架-核心筒結構房屋的伸縮縫間距,可根據結構的具體情況取表中框架結構與剪力墻結構之間的數值;

      3 當屋面無保溫或隔熱措施時,框架結構、剪力墻結構的伸縮縫間距宜按表中露天欄的數值取用;

      4 現澆挑檐、雨罩等外露結構的局部伸縮縫間距不宜大于12m。
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      8.1.2 對下列情況,本規范表8.1.1中的伸縮縫最大間距宜適當減小:

      1 柱高(從基礎頂面算起)低于8m的排架結構;

      2 屋面無保溫、隔熱措施的排架結構;

      3 位于氣候干燥地區、夏季炎熱且暴雨頻繁地區的結構或經常處于高溫作用下的結構;

      4 采用滑模類工藝施工的各類墻體結構;

      5 混凝土材料收縮較大,施工期外露時間較長的結構。
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      8.1.3 如有充分依據對下列情況,本規范表8.1.1中的伸縮縫最大間距可適當增大:

      1 采取減小混凝土收縮或溫度變化的措施;

      2 采用專門的預加應力或增配構造鋼筋的措施;

      3 采用低收縮混凝土材料,采取跳倉澆筑、后澆帶、控制縫等施工方法,并加強施工養護。

      當伸縮縫間距增大較多時,尚應考慮溫度變化和混凝土收縮對結構的影響。
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      8.1.4 當設置伸縮縫時,框架、排架結構的雙柱基礎可不斷開。
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      8.2 混凝土保護層

      8.2 混凝土保護層

      8.2.1 構件中普通鋼筋及預應力筋的混凝土保護層厚度應滿足下列要求。

      1 構件中受力鋼筋的保護層厚度不應小于鋼筋的公稱直徑d;

      2 設計使用年限為50年的混凝土結構,最外層鋼筋的保護層厚度應符合表8.2.1的規定;設計使用年限為100年的混凝土結構,最外層鋼筋的保護層厚度不應小于表8.2.1中數值的1.4倍。

      注:1 混凝土強度等級不大于C25時,表中保護層厚度數值應增加5mm;

      2 鋼筋混凝土基礎宜設置混凝土墊層,基礎中鋼筋的混凝土保護層厚度應從墊層頂面算起,且不應小于40mm。
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      8.2.2 當有充分依據并采取下列措施時,可適當減小混凝土保護層的厚度。

      1 構件表面有可靠的防護層;

      2 采用工廠化生產的預制構件;

      3 在混凝土中摻加阻銹劑或采用陰極保護處理等防銹措施;

      4 當對地下室墻體采取可靠的建筑防水做法或防護措施時,與土層接觸一側鋼筋的保護層厚度可適當減少,但不應小于25mm。
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      8.2.3 當梁、柱、墻中縱向受力鋼筋的保護層厚度大于50mm時,宜對保護層采取有效的構造措施。當在保護層內配置防裂、防剝落的鋼筋網片時,網片鋼筋的保護層厚度不應小于25mm。
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      8.3 鋼筋的錨固

      8.3 鋼筋的錨固

      8.3.1 當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時,受拉鋼筋的錨固應符合下列要求:

      1 基本錨固長度應按下列公式計算:

      梁柱節點中縱向受拉鋼筋的錨固要求應按本規范第9.3節(Ⅱ)中的規定執行。

      3 當錨固鋼筋的保護層厚度不大于5d時,錨固長度范圍內應配置橫向構造鋼筋,其直徑不應小于d/4;對梁、柱、斜撐等構件間距不應大于5d,對板、墻等平面構件間距不應大于10d,且均不應大于100mm,此處d為錨固鋼筋的直徑。
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      8.3.2 縱向受拉普通鋼筋的錨固長度修正系數ζa應按下列規定取用:

      1 當帶肋鋼筋的公稱直徑大于25mm時取1.10;

      2 環氧樹脂涂層帶肋鋼筋取1.25;

      3 施工過程中易受擾動的鋼筋取1.10;

      4 當縱向受力鋼筋的實際配筋面積大于其設計計算面積時,修正系數取設計計算面積與實際配筋面積的比值,但對有抗震設防要求及直接承受動力荷載的結構構件,不應考慮此項修正;

      5 錨固鋼筋的保護層厚度為3d時修正系數可取0.80,保護層厚度為5d時修正系數可取0.70,中間按內插取值,此處d為錨固鋼筋的直徑。
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      8.3.3 當縱向受拉普通鋼筋末端采用彎鉤或機械錨固措施時,包括彎鉤或錨固端頭在內的錨固長度(投影長度)可取為基本錨固長度lab的60%。彎鉤和機械錨固的形式(圖8.3.3)和技術要求應符合表8.3.3的規定。


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      8.3.4 混凝土結構中的縱向受壓鋼筋,當計算中充分利用其抗壓強度時,錨固長度不應小于相應受拉錨固長度的70%。

      受壓鋼筋不應采用末端彎鉤和一側貼焊錨筋的錨固措施。

      受壓鋼筋錨固長度范圍內的橫向構造鋼筋應符合本規范第8.3.1條的有關規定。
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      8.3.5 承受動力荷載的預制構件,應將縱向受力普通鋼筋末端焊接在鋼板或角鋼上,鋼板或角鋼應可靠地錨固在混凝土中。鋼板或角鋼的尺寸應按計算確定,其厚度不宜小于10mm。

      其他構件中受力普通鋼筋的末端也可通過焊接鋼板或型鋼實現錨固。
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      8.4 鋼筋的連接

      8.4 鋼筋的連接

      8.4.1 鋼筋連接可采用綁扎搭接、機械連接或焊接。機械連接接頭及焊接接頭的類型及質量應符合國家現行有關標準的規定。

      混凝土結構中受力鋼筋的連接接頭宜設置在受力較小處。在同一根受力鋼筋上宜少設接頭。在結構的重要構件和關鍵傳力部位,縱向受力鋼筋不宜設置連接接頭。
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      8.4.2 軸心受拉及小偏心受拉桿件的縱向受力鋼筋不得采用綁扎搭接;其他構件中的鋼筋采用綁扎搭接時,受拉鋼筋直徑不宜大于25mm,受壓鋼筋直徑不宜大于28mm。
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      8.4.3 同一構件中相鄰縱向受力鋼筋的綁扎搭接接頭宜互相錯開。鋼筋綁扎搭接接頭連接區段的長度為1.3倍搭接長度,凡搭接接頭中點位于該連接區段長度內的搭接接頭均屬于同一連接區段(圖8.4.3)。同一連接區段內縱向受力鋼筋搭接接頭面積百分率為該區段內有搭接接頭的縱向受力鋼筋與全部縱向受力鋼筋截面面積的比值。當直徑不同的鋼筋搭接時,按直徑較小的鋼筋計算。

      位于同一連接區段內的受拉鋼筋搭接接頭面積百分率:對梁類、板類及墻類構件,不宜大于25%;對柱類構件,不宜大于50%。當工程中確有必要增大受拉鋼筋搭接接頭面積百分率時,對梁類構件,不宜大于50%;對板、墻、柱及預制構件的拼接處,可根據實際情況放寬。

      并筋采用綁扎搭接連接時,應按每根單筋錯開搭接的方式連接。接頭面積百分率應按同一連接區段內所有的單根鋼筋計算。

      并筋中鋼筋的搭接長度應按單筋分別計算。


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      8.4.4 縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度,應根據位于同一連接區段內的鋼筋搭接接頭面積百分率按下列公式計算,且不應小于300mm。


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      8.4.5 構件中的縱向受壓鋼筋當采用搭接連接時,其受壓搭接長度不應小于本規范第8.4.4條縱向受拉鋼筋搭接長度的70%,且不應小于200mm。
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      8.4.6 在梁、柱類構件的縱向受力鋼筋搭接長度范圍內的橫向構造鋼筋應符合本規范第8.3.1條的要求;當受壓鋼筋直徑大于25mm時,尚應在搭接接頭兩個端面外100mm的范圍內各設置兩道箍筋。
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      8.4.7 縱向受力鋼筋的機械連接接頭宜相互錯開。鋼筋機械連接區段的長度為35d,d為連接鋼筋的較小直徑。凡接頭中點位于該連接區段長度內的機械連接接頭均屬于同一連接區段。

      位于同一連接區段內的縱向受拉鋼筋接頭面積百分率不宜大于50%;但對板、墻、柱及預制構件的拼接處,可根據實際情況放寬。縱向受壓鋼筋的接頭百分率可不受限制。

      機械連接套筒的保護層厚度宜滿足有關鋼筋最小保護層厚度的規定。機械連接套筒的橫向凈間距不宜小于25mm;套筒處箍筋的間距仍應滿足相應的構造要求。

      直接承受動力荷載結構構件中的機械連接接頭,除應滿足設計要求的抗疲勞性能外,位于同一連接區段內的縱向受力鋼筋接頭面積百分率不應大于50%。
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      8.4.8 細晶粒熱軋帶肋鋼筋以及直徑大于28mm的帶肋鋼筋,其焊接應經試驗確定;余熱處理鋼筋不宜焊接。

      縱向受力鋼筋的焊接接頭應相互錯開。鋼筋焊接接頭連接區段的長度為35d且不小于500mm,d為連接鋼筋的較小直徑,凡接頭中點位于該連接區段長度內的焊接接頭均屬于同一連接區段。 

      縱向受拉鋼筋的接頭面積百分率不宜大于50%,但對預制構件的拼接處,可根據實際情況放寬。縱向受壓鋼筋的接頭百分率可不受限制。
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      8.4.9 需進行疲勞驗算的構件,其縱向受拉鋼筋不得采用綁扎搭接接頭,也不宜采用焊接接頭,除端部錨固外不得在鋼筋上焊有附件。

      當直接承受吊車荷載的鋼筋混凝土吊車梁、屋面梁及屋架下弦的縱向受拉鋼筋采用焊接接頭時,應符合下列規定:

      1 應采用閃光接觸對焊,并去掉接頭的毛刺及卷邊;

      2 同一連接區段內縱向受拉鋼筋焊接接頭面積百分率不應大于25%,焊接接頭連接區段的長度應取為45d,d為縱向受力鋼筋的較大直徑;

      3 疲勞驗算時,焊接接頭應符合本規范第4.2.6條疲勞應力幅限值的規定。
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      8.5 縱向受力鋼筋的最小配筋率

      8.5 縱向受力鋼筋的最小配筋率

      8.5.1 鋼筋混凝土結構構件中縱向受力鋼筋的配筋百分率ρmin不應小于表8.5.1規定的數值。

      8.5.2 臥置于地基上的混凝土板,板中受拉鋼筋的最小配筋率可適當降低,但不應小于0.15%。

      8.5.3 對結構中次要的鋼筋混凝土受彎構件,當構造所需截面高度遠大于承載的需求時,其縱向受拉鋼筋的配筋率可按下列公式計算:

      9結構構件的基本規定

      9.1 板

      9 結構構件的基本規定


      9.1 板

      (Ⅰ)基本規定

      9.1.1 混凝土板按下列原則進行計算:

      1 兩對邊支承的板應按單向板計算;

      2 四邊支承的板應按下列規定計算:

      1)當長邊與短邊長度之比不大于2.0時,應按雙向板計算;

      2)當長邊與短邊長度之比大于2.0,但小于3.0時,宜按雙向板計算;

      3)當長邊與短邊長度之比不小于3.0時,宜按沿短邊方向受力的單向板計算,并應沿長邊方向布置構造鋼筋。
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      9.1.2 現澆混凝土板的尺寸宜符合下列規定:

      1 板的跨厚比:鋼筋混凝土單向板不大于30,雙向板不大于40;無梁支承的有柱帽板不大于35,無梁支承的無柱帽板不大于30。預應力板可適當增加;當板的荷載、跨度較大時宜適當減小。

      2 現澆鋼筋混凝土板的厚度不應小于表9.1.2規定的數值。


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      9.1.3 板中受力鋼筋的間距,當板厚不大于150mm時不宜大于200mm 當板厚大于150mm時不宜大于板厚的1.5倍,且不宜大于250mm。
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      9.1.4 采用分離式配筋的多跨板,板底鋼筋宜全部伸入支座;支座負彎矩鋼筋向跨內延伸的長度應根據負彎矩圖確定,并滿足鋼筋錨固的要求。

      簡支板或連續板下部縱向受力鋼筋伸入支座的錨固長度不應小于鋼筋直徑的5倍,且宜伸過支座中心線。當連續板內溫度、收縮應力較大時,伸入支座的長度宜適當增加。
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      9.1.5 現澆混凝土空心樓板的體積空心率不宜大于50%。

      采用箱型內孔時,頂板厚度不應小于肋間凈距的1/15且不應小于50mm。當底板配置受力鋼筋時,其厚度不應小于50mm。內孔間肋寬與內孔高度比不宜小于1/4,且肋寬不應小于60mm,對預應力板不應小于80mm。

      采用管型內孔時,孔頂、孔底板厚均不應小于40mm,肋寬與內孔徑之比不宜小于1/5,且肋寬不應小于50mm,對預應力板不應小于60mm。
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      (Ⅱ)構造配筋

      9.1.6 按簡支邊或非受力邊設計的現澆混凝土板,當與混凝土梁、墻整體澆筑或嵌固在砌體墻內時,應設置板面構造鋼筋,并符合下列要求:

      1 鋼筋直徑不宜小于8mm,間距不宜大于200mm,且單位寬度內的配筋面積不宜小于跨中相應方向板底鋼筋截面面積的1/3。與混凝土梁、混凝土墻整體澆筑單向板的非受力方向,鋼筋截面面積尚不宜小于受力方向跨中板底鋼筋截面面積的1/3。

      2 鋼筋從混凝土梁邊、柱邊、墻邊伸入板內的長度不宜小于l0/4,砌體墻支座處鋼筋伸入板邊的長度不宜小于l0/7,其中計算跨度l0對單向板按受力方向考慮,對雙向板按短邊方向考慮。

      3 在樓板角部,宜沿兩個方向正交、斜向平行或放射狀布置附加鋼筋。

      4 鋼筋應在梁內、墻內或柱內可靠錨固。
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      9.1.7 當按單向板設計時,應在垂直于受力的方向布置分布鋼筋,單位寬度上的配筋不宜小于單位寬度上的受力鋼筋的15%,且配筋率不宜小于0.15%;分布鋼筋直徑不宜小于6mm,間距不宜大于250mm;當集中荷載較大時,分布鋼筋的配筋面積尚應增加,且間距不宜大于200mm。

      當有實踐經驗或可靠措施時,預制單向板的分布鋼筋可不受本條的限制。
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      9.1.8 在溫度、收縮應力較大的現澆板區域,應在板的表面雙向配置防裂構造鋼筋。配筋率均不宜小于0.10%,間距不宜大于200mm。防裂構造鋼筋可利用原有鋼筋貫通布置,也可另行設置鋼筋并與原有鋼筋按受拉鋼筋的要求搭接或在周邊構件中錨固。

      樓板平面的瓶頸部位宜適當增加板厚和配筋。沿板的洞邊、凹角部位宜加配防裂構造鋼筋,并采取可靠的錨固措施。
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      9.1.9 混凝土厚板及臥置于地基上的基礎筏板,當板的厚度大于2m時,除應沿板的上、下表面布置的縱、橫方向鋼筋外,尚宜在板厚度不超過1m范圍內設置與板面平行的構造鋼筋網片,網片鋼筋直徑不宜小于12mm,縱橫方向的間距不宜大于300mm。
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      9.1.10 當混凝土板的厚度不小于150mm時,對板的無支承邊的端部,宜設置U形構造鋼筋并與板頂、板底的鋼筋搭接,搭接長度不宜小于U形構造鋼筋直徑的15倍且不宜小于200mm;也可采用板面、板底鋼筋分別向下、上彎折搭接的形式。
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      (Ⅲ)板柱結構

      9.1.11 混凝土板中配置抗沖切箍筋或彎起鋼筋時,應符合下列構造要求:

      1 板的厚度不應小于150mm;

      2 按計算所需的箍筋及相應的架立鋼筋應配置在與45°沖切破壞錐面相交的范圍內,且從集中荷載作用面或柱截面邊緣向外的分布長度不應小于1.5h0(圖9.1.11a);箍筋直徑不應小于6mm,且應做成封閉式,間距不應大于h0/3,且不應大于100m。

      3 按計算所需彎起鋼筋的彎起角度可根據板的厚度在30°~45°之間選取;彎起鋼筋的傾斜段應與沖切破壞錐面相交(圖9.1.11b),其交點應在集中荷載作用面或柱截面邊緣以外(1/2~2/3)h的范圍內。彎起鋼筋直徑不宜小于12mm,且每一方向不宜少于3根。
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      9.1.12 板柱節點可采用帶柱帽或托板的結構形式。板柱節點的形狀、尺寸應包容45°的沖切破壞錐體,并應滿足受沖切承載力的要求。

      柱帽的高度不應小于板的厚度h;托板的厚度不應小于h/4。柱帽或托板在平面兩個方向上的尺寸均不宜小于同方向上柱截面寬度b與4h的和(圖9.1.12)。


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      9.2 梁

      9.2 梁


      (Ⅰ)縱向配筋


      9.2.1 梁的縱向受力鋼筋應符合下列規定:

          1 伸入梁支座范圍內的鋼筋不應少于2根。

          2 梁高不小于300mm時,鋼筋直徑不應小于10mm;梁高小于300mm時,鋼筋直徑不應小于8mm。

          3 梁上部鋼筋水平方向的凈間距不應小于30mm和1.5d;梁下部鋼筋水平方向的凈間距不應小于25mm和d。當下部鋼筋多于2層時,2層以上鋼筋水平方向的中距應比下面2層的中距增大一倍;各層鋼筋之間的凈間距不應小于25mm和d,d為鋼筋的最大直徑。

          4 在梁的配筋密集區域宜采用并筋的配筋形式。

      9.2.2 鋼筋混凝土簡支梁和連續梁簡支端的下部縱向受力鋼筋,從支座邊緣算起伸入支座內的錨固長度應符合下列規定:

          1 當V不大于0.7ftbh0時,不小于5d;當V大于0.7ftbh0時,對帶肋鋼筋不小于12d,對光圓鋼筋不小于15d,d為鋼筋的最大直徑; 

          2 如縱向受力鋼筋伸入梁支座范圍內的錨固長度不符合本條第1款要求時,可采取彎鉤或機械錨固措施,并應滿足本規范第8.3.3條的規定;

          3 支承在砌體結構上的鋼筋混凝土獨立梁,在縱向受力鋼筋的錨固長度范圍內應配置不少于2個箍筋,其直徑不宜小于d/4,d為縱向受力鋼筋的最大直徑;間距不宜大于10d,當采取機械錨固措施時箍筋間距尚不宜大于5d,d為縱向受力鋼筋的最小直徑。

          注:混凝土強度等級為C25及以下的簡支梁和連續梁的簡支端,當距支座邊1.5h范圍內作用有集中荷載,且V大于0.7ftbh0時,對帶肋鋼筋宜采取有效的錨固措施,或取錨固長度不小于15d,d為錨固鋼筋的直徑。

      9.2.3 鋼筋混凝土梁支座截面負彎矩縱向受拉鋼筋不宜在受拉區截斷,當需要截斷時,應符合以下規定:

          1 當V不大于0.7ftbh0時,應延伸至按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋的截面以外不小于20d處截斷,且從該鋼筋強度充分利用截面伸出的長度不應小于1.2la

          2 當V大于0.7ftbh0時,應延伸至按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋的截面以外不小于h0且不小于20d處截斷,且從該鋼筋強度充分利用截面伸出的長度不應小于1.2la與h0之和;

          3 若按本條第1、2款確定的截斷點仍位于負彎矩對應的受拉區內,則應延伸至按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋的截面以外不小于1.3h0且不小于20d處截斷,且從該鋼筋強度充分利用截面伸出的長度不應小于1.2la與1.7h0之和。

      9.2.4 在鋼筋混凝土懸臂梁中,應有不少于2根上部鋼筋伸至懸臂梁外端,并向下彎折不小于12d;其余鋼筋不應在梁的上部截斷,而應按本規范第9.2.8條規定的彎起點位置向下彎折,并按本規范第9.2.7條的規定在梁的下邊錨固。

      9.2.5 梁內受扭縱向鋼筋的最小配筋率ρtl,min應符合下列規定:

      沿截面周邊布置受扭縱向鋼筋的間距不應大于200mm及梁截面短邊長度;除應在梁截面四角設置受扭縱向鋼筋外,其余受扭縱向鋼筋宜沿截面周邊均勻對稱布置。受扭縱向鋼筋應按受拉鋼筋錨固在支座內。

          在彎剪扭構件中,配置在截面彎曲受拉邊的縱向受力鋼筋,其截面面積不應小于按本規范第8.5.1條規定的受彎構件受拉鋼筋最小配筋率計算的鋼筋截面面積與按本條受扭縱向鋼筋配筋率計算并分配到彎曲受拉邊的鋼筋截面面積之和。

      9.2.6 梁的上部縱向構造鋼筋應符合下列要求:

          1 當梁端按簡支計算但實際受到部分約束時,應在支座區上部設置縱向構造鋼筋。其截面面積不應小于梁跨中下部縱向受力鋼筋計算所需截面面積的1/4,且不應少于2根。該縱向構造鋼筋自支座邊緣向跨內伸出的長度不應小于l0/5,l0為梁的計算跨度。

          2 對架立鋼筋,當梁的跨度小于4m時,直徑不宜小于8mm;當梁的跨度為4m~6m時,直徑不應小于10mm;當梁的跨度大于6m時,直徑不宜小于12mm。


      (Ⅱ)橫向配筋


      9.2.7 混凝土梁宜采用箍筋作為承受剪力的鋼筋。

          當采用彎起鋼筋時,彎起角宜取45°或60°;在彎終點外應留有平行于梁軸線方向的錨固長度,且在受拉區不應小于20d,在受壓區不應小于10d,d為彎起鋼筋的直徑;梁底層鋼筋中的角部鋼筋不應彎起,頂層鋼筋中的角部鋼筋不應彎下。 

      9.2.8 在混凝土梁的受拉區中,彎起鋼筋的彎起點可設在按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋的截面之前,但彎起鋼筋與梁中心線的交點應位于不需要該鋼筋的截面之外(圖9.2.8);同時彎起點與按計算充分利用該鋼筋的截面之間的距離不應小于h0/2。

      當按計算需要設置彎起鋼筋時,從支座起前一排的彎起點至后一排的彎終點的距離不應大于本規范表9.2.9中“V>0.7ftbh0+0.05Np0”時的箍筋最大間距。彎起鋼筋不得采用浮筋。

      9.2.9 梁中箍筋的配置應符合下列規定:

          1 按承載力計算不需要箍筋的梁,當截面高度大于300mm時,應沿梁全長設置構造箍筋;當截面高度h=150mm~300mm時,可僅在構件端部l0/4范圍內設置構造箍筋,l0為跨度。但當在構件中部l0/2范圍內有集中荷載作用時,則應沿梁全長設置箍筋。當截面高度小于150mm時,可以不設置箍筋。

          2 截面高度大于800mm的梁,箍筋直徑不宜小于8mm;對截面高度不大于800mm的梁,不宜小于6mm。梁中配有計算需要的縱向受壓鋼筋時,箍筋直徑尚不應小于d/4,d為受壓鋼筋最大直徑。

      4 當梁中配有按計算需要的縱向受壓鋼筋時,箍筋應符合以下規定:

            1)箍筋應做成封閉式,且彎鉤直線段長度不應小于5d,d為箍筋直徑。

            2)箍筋的間距不應大于15d,并不應大于400mm。當一層內的縱向受壓鋼筋多于5根且直徑大于18mm時,箍筋間距不應大于10d,d為縱向受壓鋼筋的最小直徑。

            3)當梁的寬度大于400mm且一層內的縱向受壓鋼筋多于3根時,或當梁的寬度不大于400mm但一層內的縱向受壓鋼筋多于4根時,應設置復合箍筋。

      9.2.10 在彎剪扭構件中,箍筋的配筋率ρsv不應小于0.28ft/fyv

          箍筋間距應符合本規范表9.2.9的規定,其中受扭所需的箍筋應做成封閉式,且應沿截面周邊布置。當采用復合箍筋時,位于截面內部的箍筋不應計入受扭所需的箍筋面積。受扭所需箍筋的末端應做成135°彎鉤,彎鉤端頭平直段長度不應小于10d,d為箍筋直徑。

          在超靜定結構中,考慮協調扭轉而配置的箍筋,其間距不宜大于0.75b,此處b按本規范第6.4.1條的規定取用,但對箱形截面構件,b均應以bh代替。


      (Ⅲ)局部配筋


      9.2.11 位于梁下部或梁截面高度范圍內的集中荷載,應全部由附加橫向鋼筋承擔;附加橫向鋼筋宜采用箍筋。

          箍筋應布置在長度為2h1與3b之和的范圍內(圖9.2.11)。當采用吊筋時,彎起段應伸至梁的上邊緣,且末端水平段長度不應小于本規范第9.2.7條的規定。

          附加橫向鋼筋所需的總截面面積應符合下列規定:

      9.2.13 梁的腹板高度hw不小于450mm時,在梁的兩個側面應沿高度配置縱向構造鋼筋。每側縱向構造鋼筋(不包括梁上、下部受力鋼筋及架立鋼筋)的間距不宜大于200mm,截面面積不應小于腹板截面面積(bhw)的0.1%,但當梁寬較大時可以適當放松。此處,腹板高度hw按本規范第6.3.1條的規定取用。

      9.2.14 薄腹梁或需作疲勞驗算的鋼筋混凝土梁,應在下部1/2梁高的腹板內沿兩側配置直徑8mm~14mm的縱向構造鋼筋,其間距為100mm~150mm并按下密上疏的方式布置。在上部1/2梁高的腹板內,縱向構造鋼筋可按本規范第9.2.13條的規定配置。

      9.2.15 當梁的混凝土保護層厚度大于50mm且配置表層鋼筋網片時,應符合下列規定:

          1 表層鋼筋宜采用焊接網片,其直徑不宜大于8mm,間距不應大于150mm;網片應配置在梁底和梁側,梁側的網片鋼筋應延伸至梁高的2/3處。

          2 兩個方向上表層網片鋼筋的截面積均不應小于相應混凝土保護層(圖9.2.15陰影部分)面積的1%。

      9.2.16 深受彎構件的設計應符合本規范附錄G的規定。


      9.3 柱、梁柱節點及牛腿

      9.3 柱、梁柱節點及牛腿

      (Ⅰ)柱


      9.3.1 柱中縱向鋼筋的配置應符合下列規定:

          1 縱向受力鋼筋直徑不宜小于12mm;全部縱向鋼筋的配筋率不宜大于5%;

          2 柱中縱向鋼筋的凈間距不應小于50mm,且不宜大于300mm;

          3 偏心受壓柱的截面高度不小于600mm時,在柱的側面上應設置直徑不小于10mm的縱向構造鋼筋,并相應設置復合箍筋或拉筋;

          4 圓柱中縱向鋼筋不宜少于8根,不應少于6根,且宜沿周邊均勻布置;

          5 在偏心受壓柱中,垂直于彎矩作用平面的側面上的縱向受力鋼筋以及軸心受壓柱中各邊的縱向受力鋼筋,其中距不宜大于300mm。

          注:水平澆筑的預制柱,縱向鋼筋的最小凈間距可按本規范第9.2.1條關于梁的有關規定取用。

      9.3.2 柱中的箍筋應符合下列規定:

          1 箍筋直徑不應小于d/4,且不應小于6mm,d為縱向鋼筋的最大直徑;

          2 箍筋間距不應大于400mm及構件截面的短邊尺寸,且不應大于15d,d為縱向鋼筋的最小直徑;

          3 柱及其他受壓構件中的周邊箍筋應做成封閉式;對圓柱中的箍筋,搭接長度不應小于本規范第8.3.1條規定的錨固長度,且末端應做成135°彎鉤,彎鉤末端平直段長度不應小于5d,d為箍筋直徑;

          4 當柱截面短邊尺寸大于400mm且各邊縱向鋼筋多于3根時,或當柱截面短邊尺寸不大于400mm但各邊縱向鋼筋多于4根時,應設置復合箍筋;

          5 柱中全部縱向受力鋼筋的配筋率大于3%時,箍筋直徑不應小于8mm,間距不應大于10d,且不應大于200mm,d為縱向受力鋼筋的最小直徑。箍筋末端應做成135°彎鉤,且彎鉤末端平直段長度不應小于箍筋直徑的10倍;

          6 在配有螺旋式或焊接環式箍筋的柱中,如在正截面受壓承載力計算中考慮間接鋼筋的作用時,箍筋間距不應大于80mm及dcor/5,且不宜小于40mm,dcor為按箍筋內表面確定的核心截面直徑。 

      9.3.3 I形截面柱的翼緣厚度不宜小于120mm,腹板厚度不宜小于100mm。當腹板開孔時,宜在孔洞周邊每邊設置2~3根直徑不小于8mm的補強鋼筋,每個方向補強鋼筋的截面面積不宜小于該方向被截斷鋼筋的截面面積。

          腹板開孔的I形截面柱,當孔的橫向尺寸小于柱截面高度的一半、孔的豎向尺寸小于相鄰兩孔之間的凈間距時,柱的剛度可按實腹I形截面柱計算,但在計算承載力時應扣除孔洞的削弱部分。當開孔尺寸超過上述規定時,柱的剛度和承載力應按雙肢柱計算。


      (Ⅱ)梁柱節點


      9.3.4 梁縱向鋼筋在框架中間層端節點的錨固應符合下列要求:

          1 梁上部縱向鋼筋伸入節點的錨固:

            1)當采用直線錨固形式時,錨固長度不應小于la,且應伸過柱中心線,伸過的長度不宜小于5d,d為梁上部縱向鋼筋的直徑。

            2)當柱截面尺寸不滿足直線錨固要求時,梁上部縱向鋼筋可采用本規范第8.3.3條鋼筋端部加機械錨頭的錨固方式。梁上部縱向鋼筋宜伸至柱外側縱向鋼筋內邊,包括機械錨頭在內的水平投影錨固長度不應小于0.4lab(圖9.3.4a)。

            3)梁上部縱向鋼筋也可采用90°彎折錨固的方式,此時梁上部縱向鋼筋應伸至柱外側縱向鋼筋內邊并向節點內彎折,其包含彎弧在內的水平投影長度不應小于0.4lab,彎折鋼筋在彎折平面內包含彎弧段的投影長度不應小于15d(圖9.3.4b)。

      2 框架梁下部縱向鋼筋伸入端節點的錨固:

            1)當計算中充分利用該鋼筋的抗拉強度時,鋼筋的錨固方式及長度應與上部鋼筋的規定相同。

            2)當計算中不利用該鋼筋的強度或僅利用該鋼筋的抗壓強度時,伸入節點的錨固長度應分別符合本規范第9.3.5條中間節點梁下部縱向鋼筋錨固的規定。

      9.3.5 框架中間層中間節點或連續梁中間支座,梁的上部縱向鋼筋應貫穿節點或支座。梁的下部縱向鋼筋宜貫穿節點或支座。當必須錨固時,應符合下列錨固要求:

          1 當計算中不利用該鋼筋的強度時,其伸入節點或支座的錨固長度對帶肋鋼筋不小于12d,對光面鋼筋不小于15d,d為鋼筋的最大直徑;

          2 當計算中充分利用鋼筋的抗壓強度時,鋼筋應按受壓鋼筋錨固在中間節點或中間支座內,其直線錨固長度不應小于0.7la

          3 當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時,鋼筋可采用直線方式錨固在節點或支座內,錨固長度不應小于鋼筋的受拉錨固長度la(圖9.3.5a);

          4 當柱截面尺寸不足時,宜按本規范第9.3.4條第1款的規定采用鋼筋端部加錨頭的機械錨固措施,也可采用90°彎折錨固的方式;

          5 鋼筋可在節點或支座外梁中彎矩較小處設置搭接接頭,搭接長度的起始點至節點或支座邊緣的距離不應小于1.5h0(圖9.3.5b)。

      9.3.6 柱縱向鋼筋應貫穿中間層的中間節點或端節點,接頭應設在節點區以外。

          柱縱向鋼筋在頂層中節點的錨固應符合下列要求:

          1 柱縱向鋼筋應伸至柱頂,且自梁底算起的錨固長度不應小于la

          2 當截面尺寸不滿足直線錨固要求時,可采用90°彎折錨固措施。此時,包括彎弧在內的鋼筋垂直投影錨固長度不應小于0.5lab,在彎折平面內包含彎弧段的水平投影長度不宜小于12d(圖9.3.6a)。

          3 當截面尺寸不足時,也可采用帶錨頭的機械錨固措施。此時,包含錨頭在內的豎向錨固長度不應小于0.5lab(圖9.3.6b)。

      4 當柱頂有現澆樓板且板厚不小于100mm時,柱縱向鋼筋也可向外彎折,彎折后的水平投影長度不宜小于12d。

      9.3.7 頂層端節點柱外側縱向鋼筋可彎入梁內作梁上部縱向鋼筋;也可將梁上部縱向鋼筋與柱外側縱向鋼筋在節點及附近部位搭接,搭接可采用下列方式:

          1 搭接接頭可沿頂層端節點外側及梁端頂部布置,搭接長度不應小于1.5lab(圖9.3.7a)。其中,伸入梁內的柱外側鋼筋截面面積不宜小于其全部面積的65%;梁寬范圍以外的柱外側鋼筋宜沿節點頂部伸至柱內邊錨固。當柱外側縱向鋼筋位于柱頂第一層時,鋼筋伸至柱內邊后宜向下彎折不小于8d后截斷(圖9.3.7a),d為柱縱向鋼筋的直徑;當柱外側縱向鋼筋位于柱頂第二層時,可不向下彎折。當現澆板厚度不小于100mm時,梁寬范圍以外的柱外側縱向鋼筋也可伸入現澆板內,其長度與伸入梁內的柱縱向鋼筋相同。

      2 當柱外側縱向鋼筋配筋率大于1.2%時,伸入梁內的柱縱向鋼筋應滿足本條第1款規定且宜分兩批截斷,截斷點之間的距離不宜小于20d,d為柱外側縱向鋼筋的直徑。梁上部縱向鋼筋應伸至節點外側并向下彎至梁下邊緣高度位置截斷。

          3 縱向鋼筋搭接接頭也可沿節點柱頂外側直線布置(圖9.3.7b),此時,搭接長度自柱頂算起不應小于1.7lab。當梁上部縱向鋼筋的配筋率大于1.2%時,彎入柱外側的梁上部縱向鋼筋應滿足本條第1款規定的搭接長度,且宜分兩批截斷,其截斷點之間的距離不宜小于20d,d為梁上部縱向鋼筋的直徑。

          4 當梁的截面高度較大,梁、柱縱向鋼筋相對較小,從梁底算起的直線搭接長度未延伸至柱頂即已滿足1.5lab的要求時,應將搭接長度延伸至柱頂并滿足搭接長度1.7lab的要求;或者從梁底算起的彎折搭接長度未延伸至柱內側邊緣即已滿足1.5lab的要求時,其彎折后包括彎弧在內的水平段的長度不應小于15d,d為柱縱向鋼筋的直徑。

          5 柱內側縱向鋼筋的錨固應符合本規范第9.3.6條關于頂層中節點的規定。

      9.3.8 頂層端節點處梁上部縱向鋼筋的截面面積AS應符合下列規定:

      梁上部縱向鋼筋與柱外側縱向鋼筋在節點角部的彎弧內半徑,當鋼筋直徑不大于25mm時,不宜小于6d;大于25mm時,不宜小于8d。鋼筋彎弧外的混凝土中應配置防裂、防剝落的構造鋼筋。


      9.3.9 在框架節點內應設置水平箍筋,箍筋應符合本規范第9.3.2條柱中箍筋的構造規定,但間距不宜大于250mm。對四邊均有梁的中間節點,節點內可只設置沿周邊的矩形箍筋。當頂層端節點內有梁上部縱向鋼筋和柱外側縱向鋼筋的搭接接頭時,節點內水平箍筋應符合本規范第8.4.6條的規定。


      (Ⅲ)牛 腿


      9.3.10 對于a不大于h0的柱牛腿(圖9.3.10),其截面尺寸應符合下列要求:

       

      9.3.12 沿牛腿頂部配置的縱向受力鋼筋,宜采用HRB400級或HRB500級熱軋帶肋鋼筋。全部縱向受力鋼筋及彎起鋼筋宜沿牛腿外邊緣向下伸入下柱內150mm后截斷(圖9.3.10)。

          縱向受力鋼筋及彎起鋼筋伸入上柱的錨固長度,當采用直線錨固時不應小于本規范第8.3.1條規定的受拉鋼筋錨固長度la;當上柱尺寸不足時,鋼筋的錨固應符合本規范第9.3.4條梁上部鋼筋在框架中間層端節點中帶90°彎折的錨固規定。此時,錨固長度應從上柱內邊算起。

          承受豎向力所需的縱向受力鋼筋的配筋率不應小于0.20%及0.45ft/fy,也不宜大于0.60%,鋼筋數量不宜少于4根直徑12mm的鋼筋。

          當牛腿設于上柱柱頂時,宜將牛腿對邊的柱外側縱向受力鋼筋沿柱頂水平彎入牛腿,作為牛腿縱向受拉鋼筋使用。當牛腿頂面縱向受拉鋼筋與牛腿對邊的柱外側縱向鋼筋分開配置時,牛腿頂面縱向受拉鋼筋應彎入柱外側,并應符合本規范第8.4.4條有關鋼筋搭接的規定。

      9.3.13 牛腿應設置水平箍筋,箍筋直徑宜為6mm~12mm,間距宜為100mm~150mm;在上部2h0/3范圍內的箍筋總截面面積不宜小于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/2。

          當牛腿的剪跨比不小于0.3時,宜設置彎起鋼筋。彎起鋼筋宜采用HRB400級或HRB500級熱軋帶肋鋼筋,并宜使其與集中荷載作用點到牛腿斜邊下端點連線的交點位于牛腿上部l/6~l/2之間的范圍內,l為該連線的長度(圖9.3.10)。彎起鋼筋截面面積不宜小于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/2,且不宜少于2根直徑12mm的鋼筋。縱向受拉鋼筋不得兼作彎起鋼筋。

      9.4 墻

      9.4 墻

      9.4.1 豎向構件截面長邊、短邊(厚度)比值大于4時,宜按墻的要求進行設計。

          支撐預制樓(屋面)板的墻,其厚度不宜小于140mm;對剪力墻結構尚不宜小于層高的1/25,對框架-剪力墻結構尚不宜小于層高的1/20。

          當采用預制板時,支承墻的厚度應滿足墻內豎向鋼筋貫通的要求。

      9.4.2 厚度大于160mm的墻應配置雙排分布鋼筋網;結構中重要部位的剪力墻,當其厚度不大于160mm時,也宜配置雙排分布鋼筋網。

          雙排分布鋼筋網應沿墻的兩個側面布置,且應采用拉筋連系;拉筋直徑不宜小于6mm,間距不宜大于600mm。

      9.4.3 在平行于墻面的水平荷載和豎向荷載作用下,墻體宜根據結構分析所得的內力和本規范第6.2節的有關規定,分別按偏心受壓或偏心受拉進行正截面承載力計算,并按本規范第6.3節的有關規定進行斜截面受剪承載力計算。在集中荷載作用處,尚應按本規范第6.6節進行局部受壓承載力計算。

          在承載力計算中,剪力墻的翼緣計算寬度可取剪力墻的間距、門窗洞間翼墻的寬度、剪力墻厚度加兩側各6倍翼墻厚度、剪力墻墻肢總高度的1/10四者中的最小值。

      9.4.4 墻水平及豎向分布鋼筋直徑不宜小于8mm,間距不宜大于300mm。可利用焊接鋼筋網片進行墻內配筋。

      墻中溫度、收縮應力較大的部位,水平分布鋼筋的配筋率宜適當提高。 

      9.4.5 對于房屋高度不大于10m且不超過3層的墻,其截面厚度不應小于120mm,其水平與豎向分布鋼筋的配筋率均不宜小于0.15%。

      9.4.6 墻中配筋構造應符合下列要求:

          1 墻豎向分布鋼筋可在同一高度搭接,搭接長度不應小于1.2la。

          2 墻水平分布鋼筋的搭接長度不應小于1.2la。同排水平分布鋼筋的搭接接頭之間以及上、下相鄰水平分布鋼筋的搭接接頭之間,沿水平方向的凈間距不宜小于500mm。

          3 墻中水平分布鋼筋應伸至墻端,并向內水平彎折10d,d為鋼筋直徑。

          4 端部有翼墻或轉角的墻,內墻兩側和外墻內側的水平分布鋼筋應伸至翼墻或轉角外邊,并分別向兩側水平彎折15d。在轉角墻處,外墻外側的水平分布鋼筋應在墻端外角處彎入翼墻,并與翼墻外側的水平分布鋼筋搭接。

          5 帶邊框的墻,水平和豎向分布鋼筋宜分別貫穿柱、梁或錨固在柱、梁內。

      9.4.7 墻洞口連梁應沿全長配置箍筋,箍筋直徑不應小于6mm,間距不宜大于150mm。在頂層洞口連梁縱向鋼筋伸入墻內的錨固長度范圍內,應設置間距不大于150mm的箍筋,箍筋直徑宜與跨內箍筋直徑相同。同時,門窗洞邊的豎向鋼筋應滿足受拉鋼筋錨固長度的要求。

          墻洞口上、下兩邊的水平鋼筋除應滿足洞口連梁正截面受彎承載力的要求外,尚不應少于2根直徑不小于12mm的鋼筋。對于計算分析中可忽略的洞口,洞邊鋼筋截面面積分別不宜小于洞口截斷的水平分布鋼筋總截面面積的一半。縱向鋼筋自洞口邊伸入墻內的長度不應小于受拉鋼筋的錨固長度。

      9.4.8 剪力墻墻肢兩端應配置豎向受力鋼筋,并與墻內的豎向分布鋼筋共同用于墻的正截面受彎承載力計算。每端的豎向受力鋼筋不宜少于4根直徑為12mm或2根直徑為16mm的鋼筋,并宜沿該豎向鋼筋方向配置直徑不小于6mm、間距為250mm的箍筋或拉筋。


      9.5 疊合構件

      9.5 疊合構件


      (Ⅰ)水平疊合構件


      9.5.1 二階段成形的水平疊合受彎構件,當預制構件高度不足全截面高度的40%時,施工階段應有可靠的支撐。

          施工階段有可靠支撐的疊合受彎構件,可按整體受彎構件設計計算,但其斜截面受剪承載力和疊合面受剪承載力應按本規范附錄H計算。

          施工階段無支撐的疊合受彎構件,應對底部預制構件及澆筑混凝土后的疊合構件按本規范附錄H的要求進行二階段受力計算。

      9.5.2 混凝土疊合梁、板應符合下列規定:

          1 疊合梁的疊合層混凝土的厚度不宜小于100mm,混凝土強度等級不宜低于C30。預制梁的箍筋應全部伸入疊合層,且各肢伸入疊合層的直線段長度不宜小于10d,d為箍筋直徑。預制梁的頂面應做成凹凸差不小于6mm的粗糙面。

          2 疊合板的疊合層混凝土厚度不應小于40mm,混凝土強度等級不宜低于C25。預制板表面應做成凹凸差不小于4mm的粗糙面。承受較大荷載的疊合板以及預應力疊合板,宜在預制底板上設置伸入疊合層的構造鋼筋。

      9.5.3 在既有結構的樓板、屋蓋上澆筑混凝土疊合層的受彎構件,應符合本規范第9.5.2條的規定,并按本規范第3.3節、第3.7節的有關規定進行施工階段和使用階段計算。


      (Ⅱ)豎向疊合構件


      9.5.4 由預制構件及后澆混凝土成形的疊合柱和墻,應按施工階段及使用階段的工況分別進行預制構件及整體結構的計算。

      9.5.5 在既有結構柱的周邊或墻的側面澆筑混凝土而成形的豎向疊合構件,應考慮承載歷史以及施工支頂的情況,并按本規范第3.3節、第3.7節規定的原則進行施工階段和使用階段的承載力計算。

      9.5.6 依托既有結構的豎向疊合柱、墻在使用階段的承載力計算中,應根據實測結果考慮既有構件部分幾何參數變化的影響。

          豎向疊合柱、墻既有構件部分混凝土、鋼筋的強度設計值按本規范第3.7.3條確定;后澆混凝土部分混凝土、鋼筋的強度應按本規范第4章的規定乘以強度利用的折減系數確定,且宜考慮施工時支頂的實際情況適當調整。

      9.5.7 柱外二次澆筑混凝土層的厚度不應小于60mm,混凝土強度等級不應低于既有柱的強度。粗糙結合面的凹凸差不應小于6mm,并宜通過植筋、焊接等方法設置界面構造鋼筋。后澆層中縱向受力鋼筋直徑不應小于14mm;箍筋直徑不應小于8mm且不應小于柱內相應箍筋的直徑,箍筋間距應與柱內相同。

          墻外二次澆筑混凝土層的厚度不應小于50mm,混凝土強度等級不應低于既有墻的強度。粗糙結合面的凹凸差應不小于4mm,并宜通過植筋、焊接等方法設置界面構造鋼筋。后澆層中豎向、水平鋼筋直徑不宜小于8mm且不應小于墻中相應鋼筋的直徑。


      9.6 裝配式結構


      9.6 裝配式結構

      9.6.1 裝配式、裝配整體式混凝土結構中各類預制構件及連接構造應按下列原則進行設計: 

          1 應在結構方案和傳力途徑中確定預制構件的布置及連接方式,并在此基礎上進行整體結構分析和構件及連接設計;

          2 預制構件的設計應滿足建筑使用功能,并符合標準化要求;

          3 預制構件的連接宜設置在結構受力較小處,且宜便于施工;結構構件之間的連接構造應滿足結構傳遞內力的要求;

          4 各類預制構件及其連接構造應按從生產、施工到使用過程中可能產生的不利工況進行驗算,對預制非承重構件尚應符合本規范第9.6.8條的規定。

      9.6.2 預制混凝土構件在生產、施工過程中應按實際工況的荷載、計算簡圖、混凝土實體強度進行施工階段驗算。驗算時應將構件自重乘以相應的動力系數:對脫模、翻轉、吊裝、運輸時可取1.5,臨時固定時可取1.2。

          注:動力系數尚可根據具體情況適當增減。

      9.6.3 裝配式、裝配整體式混凝土結構中各類預制構件的連接構造,應便于構件安裝、裝配整體式。對計算時不考慮傳遞內力的連接,也應有可靠的固定措施。

      9.6.4 裝配整體式結構中框架梁的縱向受力鋼筋和柱、墻中的豎向受力鋼筋宜采用機械連接、焊接等形式;板、墻等構件中的受力鋼筋可采用搭接連接形式;混凝土接合面應進行粗糙處理或做成齒槽;拼接處應采用強度等級不低于預制構件的混凝土灌縫。

          裝配整體式結構的梁柱節點處,柱的縱向鋼筋應貫穿節點;梁的縱向鋼筋應滿足本規范第9.3節的錨固要求。

          當柱采用裝配式榫式接頭時,接頭附近區段內截面的軸心受壓承載力宜為該截面計算所需承載力的1.3~1.5倍。此時,可采取在接頭及其附近區段的混凝土內加設橫向鋼筋網、提高后澆混凝土強度等級和設置附加縱向鋼筋等措施。

      9.6.5 采用預制板的裝配整體式樓蓋、屋蓋應采取下列構造措施:

          1 預制板側應為雙齒邊;拼縫上口寬度不應小于30mm;空心板端孔中應有堵頭,深度不宜少于60mm;拼縫中應澆灌強度等級不低于C30的細石混凝土;

          2 預制板端宜伸出錨固鋼筋互相連接,并宜與板的支承結構(圈梁、梁頂或墻頂)伸出的鋼筋及板端拼縫中設置的通長鋼筋連接。

      9.6.6 整體性要求較高的裝配整體式樓蓋、屋蓋,應采用預制構件加現澆疊合層的形式;或在預制板側設置配筋混凝土后澆帶,并在板端設置負彎矩鋼筋、板的周邊沿拼縫設置拉結鋼筋與支座連接。

      9.6.7 裝配整體式結構中預制承重墻板沿周邊設置的連接鋼筋應與支承結構及相鄰墻板互相連接,并澆筑混凝土與周邊樓蓋、墻體連成整體。

      9.6.8 非承重預制構件的設計應符合下列要求:

          1 與支承結構之間宜采用柔性連接方式;

          2 在框架內鑲嵌或采用焊接連接時,應考慮其對框架抗側移剛度的影響;

          3 外掛板與主體結構的連接構造應具有一定的變形適應性。

      9.7 預埋件及連接件

      9.7 預埋件及連接件

      9.7.1 受力預埋件的錨板宜采用Q235、Q345級鋼,錨板厚度應根據受力情況計算確定,且不宜小于錨筋直徑的60%;受拉和受彎預埋件的錨板厚度尚宜大于b/8,b為錨筋的間距。

          受力預埋件的錨筋應采用HRB400或HPB300鋼筋,不應采用冷加工鋼筋。

          直錨筋與錨板應采用T形焊接。當錨筋直徑不大于20mm時宜采用壓力埋弧焊;當錨筋直徑大于20mm時宜采用穿孔塞焊。當采用手工焊時,焊縫高度不宜小于6mm,且對300MPa級鋼筋不宜小于0.5d,對其他鋼筋不宜小于0.6d,d為錨筋的直徑。 

      9.7.2 由錨板和對稱配置的直錨筋所組成的受力預埋件(圖9.7.2),其錨筋的總截面面積As應符合下列規定:

          1 當有剪力、法向拉力和彎矩共同作用時,應按下列兩個公式計算,并取其中的較大值:

       

       

       

      9.7.3 由錨板和對稱配置的彎折錨筋及直錨筋共同承受剪力的

      9.7.4 預埋件錨筋中心至錨板邊緣的距離不應小于2d和20mm。預埋件的位置應使錨筋位于構件的外層主筋的內側。

          預埋件的受力直錨筋直徑不宜小于8mm,且不宜大于25mm。直錨筋數量不宜少于4根,且不宜多于4排;受剪預埋件的直錨筋可采用2根。

          對受拉和受彎預埋件(圖9.7.2),其錨筋的間距b、b1和錨筋至構件邊緣的距離c、c1,均不應小于3d和45mm。

          對受剪預埋件(圖9.7.2),其錨筋的間距b及b1不應大于300mm,且b1不應小于6d和70mm;錨筋至構件邊緣的距離c1不應小于6d和70mm,b、c均不應小于3d和45mm。

          受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應小于本規范第8.3.1條規定的受拉鋼筋錨固長度;當錨筋采用HPB300級鋼筋時末端還應有彎鉤。當無法滿足錨固長度的要求時,應采取其他有效的錨固措施。受剪和受壓直錨筋的錨固長度不應小于15d,d為錨筋的直徑。

      9.7.5 預制構件宜采用內埋式螺母、內埋式吊桿或預留吊裝孔,并采用配套的專用吊具實現吊裝,也可采用吊環吊裝。

          內埋式螺母或內埋式吊桿的設計與構造,應滿足起吊方便和吊裝安全的要求。專用內埋式螺母或內埋式吊桿及配套的吊具,應根據相應的產品標準和應用技術規定選用。

      9.7.6 吊環應采用HPB300鋼筋或Q235B圓鋼,并應符合下列規定:

          1 吊環錨入混凝土中的深度不應小于30d并應焊接或綁扎在鋼筋骨架上,d為吊環鋼筋或圓鋼的直徑。

          2 應驗算在荷載標準值作用下的吊環應力,驗算時每個吊環可按兩個截面計算。對HPB300鋼筋,吊環應力不應大于65N/mm2;對Q235B圓鋼,吊環應力不應大于50N/mm2

          3 當在一個構件上設有4個吊環時,應按3個吊環進行計算。

      9.7.7 混凝土預制構件吊裝設施的位置應能保證構件在吊裝、運輸過程中平穩受力。設置預埋件、吊環、吊裝孔及各種內埋式預留吊具時,應對構件在該處承受吊裝荷載作用的效應進行承載力的驗算,并應采取相應的構造措施,避免吊點處混凝土局部破壞。

      10預應力混凝土結構構件

      10.1 一般規定

      10 預應力混凝土結構構件


      10.1 一般規定

      10.1.1 預應力混凝土結構構件,除應根據設計狀況進行承載力計算及正常使用極限狀態驗算外,尚應對施工階段進行驗算。
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      10.1.2 預應力混凝土結構設計應計入預應力作用效應;對超靜定結構,相應的次彎矩、次剪力及次軸力等應參與組合計算。

      對承載能力極限狀態,當預應力作用效應對結構有利時,預應力作用分項系數γp應取1.0,不利時γp應取1.2;對正常使用極限狀態,預應力作用分項系數γp應取1.0。

      對參與組合的預應力作用效應項,當預應力作用效應對承載力有利時,結構重要性系數γ0應取1.0;當預應力作用效應對承載力不利時,結構重要性系數γ0應按本規范第3.3.2條確定。
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      10.1.3 預應力筋的張拉控制應力σcon應符合下列規定:

      1 消除應力鋼絲、鋼絞線

      σcon≤0.75fptk (10.1.3—1)

      2 中強度預應力鋼絲

      σcon≤0.70fptk (10.1.3—2)

      3 預應力螺紋鋼筋

      σcon≤0.85fpyk (10.1.3—3)

      式中:fptk——預應力筋極限強度標準值;

      fpyk——預應力螺紋鋼筋屈服強度標準值。

      消除應力鋼絲、鋼絞線、中強度預應力鋼絲的張拉控制應力值不應小于0.4fptk;預應力螺紋鋼筋的張拉應力控制值不宜小于0.5fpyk。

      當符合下列情況之一時,上述張拉控制應力限值可相應提高0.05fptk或0.05fpyk;

      1)要求提高構件在施工階段的抗裂性能而在使用階段受壓區內設置的預應力筋;

      2)要求部分抵消由于應力松弛、摩擦、鋼筋分批張拉以及預應力筋與張拉臺座之間的溫差等因素產生的預應力損失。
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      10.1.4 施加預應力時,所需的混凝土立方體抗壓強度應經計算確定,但不宜低于設計的混凝土強度等級值的75%。

      注:當張拉預應力筋是為防止混凝土早期出現的收縮裂縫時,可不受上述限制,但應符合局部受壓承載力的規定。

      10.1.5 后張法預應力混凝土超靜定結構,由預應力引起的內力和變形可采用彈性理論分析,并宜符合下列規定:

      1 按彈性分析計算時,次彎矩M2宜按下列公式計算:


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      10.1.10 計算先張法預應力混凝土構件端部錨固區的正截面和斜截面受彎承載力時,錨固長度范圍內的預應力筋抗拉強度設計值在錨固起點處應取為零,在錨固終點處應取為fpy,兩點之間可按線性內插法確定。預應力筋的錨固長度la應按本規范第8.3.1條確定。

      當采用驟然放張預應力的施工工藝時,對光面預應力鋼絲的錨固長度應從距構件末端ltr/4處開始計算。

      10.1.11 對制作、運輸及安裝等施工階段預拉區允許出現拉應力的構件,或預壓時全截面受壓的構件,在預加力、自重及施工荷載作用下(必要時應考慮動力系數)截面邊緣的混凝土法向應力宜符合下列規定(圖10.1.11):


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      10.1.15 無粘結預應力混凝土受彎構件的受拉區,縱向普通鋼筋截面面積As的配置應符合下列規定:

      式中:hs——縱向受拉普通鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離。

      縱向受拉普通鋼筋直徑不宜小于14mm,且宜均勻分布在梁的受拉邊緣。

      對按一級裂縫控制等級設計的梁,當無粘結預應力筋承擔不小于75%的彎矩設計值時,縱向受拉普通鋼筋面積應滿足承載力計算和公式(10.1.15—3)的要求。
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      10.1.16 無粘結預應力混凝土板柱結構中的雙向平板,其縱向普通鋼筋截面面積As及其分布應符合下列規定:

      1 在柱邊的負彎矩區,每一方向上縱向普通鋼筋的截面面積應符合下列規定:

      As≥0.00075hl (10.1.16—1)

      式中:l——平行于計算縱向受力鋼筋方向上板的跨度;

      h——板的厚度。

      由上式確定的縱向普通鋼筋,應分布在各離柱邊1.5h的板寬范圍內。每一方向至少應設置4根直徑不小于16mm的鋼筋。

      縱向鋼筋間距不應大于300mm,外伸出柱邊長度至少為支座每一邊凈跨的1/6。在承載力計算中考慮縱向普通鋼筋的作用時,其伸出柱邊的長度應按計算確定,并應符合本規范第8.3節對錨固長度的規定。

      2 在荷載標準組合下,當正彎矩區每一方向上抗裂驗算邊緣的混凝土法向拉應力滿足下列規定時,正彎矩區可僅按構造配置縱向普通鋼筋:


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      10.2 預應力損失值計算

      10.2 預應力損失值計算

      10.2.1 預應力筋中的預應力損失值可按表10.2.1的規定計算。

      當計算求得的預應力總損失值小于下列數值時,應按下列數值取用:

      先張法構件100N/mm2;

      后張法構件80N/mm2。


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      10.3 預應力混凝土構造規定

      10.3 預應力混凝土構造規定

      10.3.1 先張法預應力筋之間的凈間距不宜小于其公稱直徑的2.5倍和混凝土粗骨料最大粒徑的1.25倍,且應符合下列規定:

      預應力鋼絲,不應小于15mm;三股鋼絞線,不應小于20mm;七股鋼絞線,不應小于25mm。當混凝土振搗密實性具有可靠保證時,凈間距可放寬為最大粗骨料粒徑的1.0倍。
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      10.3.2 先張法預應力混凝土構件端部宜采取下列構造措施:

      1 單根配置的預應力筋,其端部宜設置螺旋筋;

      2 分散布置的多根預應力筋,在構件端部10d且不小于100mm長度范圍內,宜設置3~5片與預應力筋垂直的鋼筋網片,此處d為預應力筋的公稱直徑;

      3 采用預應力鋼絲配筋的薄板,在板端100mm長度范圍內宜適當加密橫向鋼筋;

      4 槽形板類構件,應在構件端部100mm長度范圍內沿構件板面設置附加橫向鋼筋,其數量不應少于2根。
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      10.3.3 預制肋形板,宜設置加強其整體性和橫向剛度的橫肋。端橫肋的受力鋼筋應彎入縱肋內。當采用先張長線法生產有端橫肋的預應力混凝土肋形板時,應在設計和制作上采取防止放張預應力時端橫肋產生裂縫的有效措施。
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      10.3.4 在預應力混凝土屋面梁、吊車梁等構件靠近支座的斜向主拉應力較大部位,宜將一部分預應力筋彎起配置。

      10.3.5 預應力筋在構件端部全部彎起的受彎構件或直線配筋的先張法構件,當構件端部與下部支承結構焊接時,應考慮混凝土收縮、徐變及溫度變化所產生的不利影響,宜在構件端部可能產生裂縫的部位設置縱向構造鋼筋。

      10.3.6 后張法預應力筋所用錨具、夾具和連接器等的形式和質量應符合國家現行有關標準的規定。
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      10.3.7 后張法預應力筋及預留孔道布置應符合下列構造規定:

      1 預制構件中預留孔道之間的水平凈間距不宜小于50mm,且不宜小于粗骨料粒徑的1.25倍;孔道至構件邊緣的凈間距不宜小于30mm,且不宜小于孔道直徑的50%;

      2 現澆混凝土梁中預留孔道在豎直方向的凈間距不應小于孔道外徑,水平方向的凈間距不宜小于1.5倍孔道外徑,且不應小于粗骨料粒徑的1.25倍;從孔道外壁至構件邊緣的凈間距,梁底不宜小于50mm,梁側不宜小于40mm,裂縫控制等級為三級的梁,梁底、梁側分別不宜小于60mm和50mm。

      3 預留孔道的內徑宜比預應力束外徑及需穿過孔道的連接器外徑大6mm~15mm,且孔道的截面積宜為穿入預應力束截面積的3.0~4.0倍。

      4 當有可靠經驗并能保證混凝土澆筑質量時,預留孔道可水平并列貼緊布置,但并排的數量不應超過2束。

      5 在現澆樓板中采用扁形錨固體系時,穿過每個預留孔道的預應力筋數量宜為3~5根;在常用荷載情況下,孔道在水平方向的凈間距不應超過8倍板厚及1.5m中的較大值。

      6 板中單根無粘結預應力筋的間距不宜大于板厚的6倍,且不宜大于1m;帶狀束的無粘結預應力筋根數不宜多于5根,帶狀束間距不宜大于板厚的12倍,且不宜大于2.4m。

      7 梁中集束布置的無粘結預應力筋,集束的水平凈間距不宜小于50mm,束至構件邊緣的凈距不宜小于40mm。
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      10.3.8 后張法預應力混凝土構件的端部錨固區,應按下列規定配置間接鋼筋:

      1 采用普通墊板時,應按本規范第6.6節的規定進行局部受壓承載力計算,并配置間接鋼筋,其體積配筋率不應小于0.5%,墊板的剛性擴散角應取45°;

      2 局部受壓承載力計算時,局部壓力設計值對有粘結預應力混凝土構件取1.2倍張拉控制力,對無粘結預應力混凝土取1.2倍張拉控制力和(fptkAp)中的較大值;

      3 當采用整體鑄造墊板時,其局部受壓區的設計應符合相關標準的規定;

      4 在局部受壓間接鋼筋配置區以外,在構件端部長度l不小于截面重心線上部或下部預應力筋的合力點至鄰近邊緣的距離e的3倍、但不大于構件端部截面高度h的1.2倍,高度為2e的附加配筋區范圍內,應均勻配置附加防劈裂箍筋或網片(圖10.3.8),配筋面積可按下列公式計算:

      當端部截面上部和下部均有預應力筋時,附加豎向鋼筋的總截面面積應按上部和下部的預應力合力分別計算的較大值采用。

      在構件端面橫向也應按上述方法計算抗端面裂縫鋼筋,并與上述豎向鋼筋形成網片筋配置。
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      10.3.9 當構件在端部有局部凹進時,應增設折線構造鋼筋(圖10.3.9)或其他有效的構造鋼筋。


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      10.3.10 后張法預應力混凝土構件中,當采用曲線預應力束時,其曲率半徑rp宜按下列公式確定,但不宜小于4m。

      當有平行的幾個孔道,且中心距不大于2dp時,預應力筋的合力設計值應按相鄰全部孔道內的預應力筋確定。
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      10.3.12 構件端部尺寸應考慮錨具的布置、張拉設備的尺寸和局部受壓的要求,必要時應適當加大。

      10.3.13 后張預應力混凝土外露金屬錨具,應采取可靠的防腐及防火措施,并應符合下列規定:

      1 無粘結預應力筋外露錨具應采用注有足量防腐油脂的塑料帽封閉錨具端頭,并應采用無收縮砂漿或細石混凝土封閉;

      2 對處于二b、三a、三b類環境條件下的無粘結預應力錨固系統,應采用全封閉的防腐蝕體系,其封錨端及各連接部位應能承受10kPa的靜水壓力而不得透水;

      3 采用混凝土封閉時,其強度等級宜與構件混凝土強度等級一致,且不應低于C30。封錨混凝土與構件混凝土應可靠粘結,如錨具在封閉前應將周圍混凝土界面鑿毛并沖洗干凈,且宜配置1~2片鋼筋網,鋼筋網應與構件混凝土拉結;

      4 采用無收縮砂漿或混凝土封閉保護時,其錨具及預應力筋端部的保護層厚度不應小于:一類環境時20mm,二a、二b類環境時50mm,三a、三b類環境時80mm。
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      11混凝土結構構件抗震設計

      11.1 一般規定

      11 混凝土結構構件抗震設計


      11.1 一般規定

      11.1.1 抗震設防的混凝土結構,除應符合本規范第1章~第10章的要求外,尚應根據現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011規定的抗震設計原則,按本章的規定進行結構構件的抗震設計。
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      11.1.2 抗震設防的混凝土建筑,應按現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223確定其抗震設防類別和相應的抗震設防標準。

      注:本章甲類、乙類、丙類建筑分別為現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223中特殊設防類、重點設防類、標準設防類建筑的簡稱。

      11.1.3 房屋建筑混凝土結構構件的抗震設計,應根據設防類別、烈度、結構類型和房屋高度采用不同的抗震等級,并應符合相應的計算和構造措施要求。丙類建筑的抗震等級應按表11.1.3確定。

      注:1 建筑場地為I類時,除6度設防烈度外應允許按表內降低一度所對應的抗震等級采取抗震構造措施,但相應的計算要求不應降低;

      2 接近或等于高度分界時,應允許結合房屋不規則程度及場地、地基條件確定抗震等級;

      3 大跨度框架指跨度不小于18m的框架;

      4 表中框架結構不包括異形柱框架;

      5 房屋高度不大于60m的框架-核心筒結構按框架-剪力墻結構的要求設計時,應按表中框架-剪力墻結構確定抗震等級。
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      11.1.4 確定鋼筋混凝土房屋結構構件的抗震等級時,尚應符合下列要求:

      1 對框架-剪力墻結構,在規定的水平地震力作用下,框架底部所承擔的傾覆力矩大于結構底部總傾覆力矩的50%時,其框架的抗震等級應按框架結構確定。

      2 與主樓相連的裙房,除應按裙房本身確定抗震等級外,相關范圍不應低于主樓的抗震等級;主樓結構在裙房頂板對應的相鄰上下各一層應適當加強抗震構造措施。裙房與主樓分離時,應按裙房本身確定抗震等級。

      3 當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時,地下一層的抗震等級應與上部結構相同,地下一層以下確定抗震構造措施的抗震等級可逐層降低一級,但不應低于四級。地下室中無上部結構的部分,其抗震構造措施的抗震等級可根據具體情況采用三級或四級。

      4 甲、乙類建筑按規定提高一度確定其抗震等級時,如其高度超過對應的房屋最大適用高度,則應采取比相應抗震等級更有效的抗震構造措施。
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      11.1.5 剪力墻底部加強部位的范圍,應符合下列規定:

      1 底部加強部位的高度應從地下室頂板算起。

      2 部分框支剪力墻結構的剪力墻,底部加強部位的高度可取框支層加框支層以上兩層的高度和落地剪力墻總高度的1/10二者的較大值。其他結構的剪力墻,房屋高度大于24m時,底部加強部位的高度可取底部兩層和墻肢總高度的1/10二者的較大值;房屋高度不大于24m時,底部加強部位可取底部一層。

      3 當結構計算嵌固端位于地下一層的底板或以下時,按本條第1、2款確定的底部加強部位的范圍尚宜向下延伸到計算嵌固端。
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      11.1.6 考慮地震組合驗算混凝土結構構件的承載力時,均應按承載力抗震調整系數γRE進行調整,承載力抗震調整系數γRE應按表11.1.6采用。

      正截面抗震承載力應按本規范第6.2節的規定計算,但應在相關計算公式右端項除以相應的承載力抗震調整系數γRE。

      當僅計算豎向地震作用時,各類結構構件的承載力抗震調整系數γRE均應取為1.0。


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      3 縱向受力鋼筋的連接可采用綁扎搭接、機械連接或焊接。

      4 縱向受力鋼筋連接的位置宜避開梁端、柱端箍筋加密區;如必須在此連接時,應采用機械連接或焊接。

      5 混凝土構件位于同一連接區段內的縱向受力鋼筋接頭面積百分率不宜超過50%。
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      11.1.8 箍筋宜采用焊接封閉箍筋、連續螺旋箍筋或連續復合螺旋箍筋。當采用非焊接封閉箍筋時,其末端應做成135°彎鉤,彎鉤端頭平直段長度不應小于箍筋直徑的10倍;在縱向鋼筋搭接長度范圍內的箍筋間距不應大于搭接鋼筋較小直徑的5倍,且不宜大于100mm。
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      11.1.9 考慮地震作用的預埋件,應滿足下列規定:

      1 直錨鋼筋截面面積可按本規范第9章的有關規定計算并增大25%,且應適當增大錨板厚度。

      2 錨筋的錨固長度應符合本規范第9.7節的有關規定并增加10%;當不能滿足時,應采取有效措施。在靠近錨板處,宜設置一根直徑不小于10mm的封閉箍筋。

      3 預埋件不宜設置在塑性鉸區;當不能避免時應采取有效措施。
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      11.2 材料

      11.2 材料

      11.2.1 混凝土結構的混凝土強度等級應符合下列規定:

      1 剪力墻不宜超過C60;其他構件,9度時不宜超過C60,8度時不宜超過C70。

      2 框支梁、框支柱以及一級抗震等級的框架梁、柱及節點,不應低于C30;其他各類結構構件,不應低于C20。
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      11.2.2 梁、柱、支撐以及剪力墻邊緣構件中,其受力鋼筋宜采用熱軋帶肋鋼筋;當采用現行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》GB 1499.2中牌號帶“E”的熱軋帶肋鋼筋時,其強度和彈性模量應按本規范第4.2節有關熱軋帶肋鋼筋的規定采用。
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      11.2.3 按一、二、三級抗震等級設計的框架和斜撐構件,其縱向受力普通鋼筋應符合下列要求:

      1 鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25;

      2 鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標準值的比值不應大于1.30;

      3 鋼筋最大拉力下的總伸長率實測值不應小于9%。
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      11.3 框架梁

      11.3 框架梁

      11.3.1 梁正截面受彎承載力計算中,計入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區高度應符合下列要求:

      一級抗震等級 x≤0.25h0 (11.3.1-1) 

      二、三級抗震等級 x≤0.35h0 (11.3.1-2)

      式中:x——混凝土受壓區高度;

      h0——截面有效高度。
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      11.3.2 考慮地震組合的框架梁端剪力設計值Vb應按下列規定計算:


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      11.3.5 框架梁截面尺寸應符合下列要求:

      1 截面寬度不宜小于200mm;

      2 截面高度與寬度的比值不宜大于4;

      3 凈跨與截面高度的比值不宜小于4。
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      11.3.6 框架梁的鋼筋配置應符合下列規定:

      1 縱向受拉鋼筋的配筋率不應小于表11.3.6—1規定的數值;

      2 框架梁梁端截面的底部和頂部縱向受力鋼筋截面面積的比值,除按計算確定外,一級抗震等級不應小于0.5;二、三級抗震等級不應小于0.3;

      3 梁端箍筋的加密區長度、箍筋最大間距和箍筋最小直徑,應按表11.3.6—2采用;當梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于2%時,表中箍筋最小直徑應增大2mm。


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      11.3.7 梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2.5%。沿梁全長頂面和底面至少應各配置兩根通長的縱向鋼筋,對一、二級抗震等級,鋼筋直徑不應小于14mm,且分別不應少于梁兩端頂面和底面縱向受力鋼筋中較大截面面積的1/4;對三、四級抗震等級,鋼筋直徑不應小于12mm。

      11.3.8 梁箍筋加密區長度內的箍筋肢距:一級抗震等級,不宜大于200mm和20倍箍筋直徑的較大值;二、三級抗震等級,不宜大于250mm和20倍箍筋直徑的較大值;各抗震等級下,均不宜大于300mm。

      11.3.9 梁端設置的第一個箍筋距框架節點邊緣不應大于50mm。非加密區的箍筋間距不宜大于加密區箍筋間距的2倍。

      沿梁全長箍筋的面積配筋率ρsv應符合下列規定:


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      11.4 框架柱及框支柱

      11.4 框架柱及框支柱

      11.4.1 除框架頂層柱、軸壓比小于0.15的柱以及框支梁與框支柱的節點外,框架柱節點上、下端和框支柱的中間層節點上、下端的截面彎矩設計值應符合下列要求:


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      11.4.4 一、二級抗震等級的框支柱,由地震作用引起的附加軸向力應分別乘以增大系數1.5、1.2;計算軸壓比時,可不考慮增大系數。
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      11.4.5 各級抗震等級的框架角柱,其彎矩、剪力設計值應在按本規范第11.4.1條~第11.4.3條調整的基礎上再乘以不小于1.1的增大系數。
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      11.4.6 考慮地震組合的矩形截面框架柱和框支柱,其受剪截面應符合下列條件:


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      11.4.8 考慮地震組合的矩形截面框架柱和框支柱,當出現拉力時,其斜截面抗震受剪承載力應符合下列規定:


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      11.4.11 框架柱的截面尺寸應符合下列要求:

      1 矩形截面柱,抗震等級為四級或層數不超過2層時,其最小截面尺寸不宜小于300mm,一、二、三級抗震等級且層數超過2層時不宜小于400mm;圓柱的截面直徑,抗震等級為四級或層數不超過2層時不宜小于350mm,一、二、三級抗震等級且層數超過2層時不宜小于450mm;

      2 柱的剪跨比宜大于2;

      3 柱截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3。
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      11.4.12 框架柱和框支柱的鋼筋配置,應符合下列要求:

      1 框架柱和框支柱中全部縱向受力鋼筋的配筋百分率不應小于表11.4.12—1規定的數值,同時,每一側的配筋百分率不應小于0.2;對Ⅳ類場地上較高的高層建筑,最小配筋百分率應增加0.1;

      2 框架柱和框支柱上、下兩端箍筋應加密,加密區的箍筋最大間距和箍筋最小直徑應符合表11.4.12—2的規定;

      3 框支柱和剪跨比不大于2的框架柱應在柱全高范圍內加密箍筋,且箍筋間距應符合本條第2款一級抗震等級的要求;

      4 一級抗震等級框架柱的箍筋直徑大于12mm且箍筋肢距不大于150mm及二級抗震等級框架柱的直徑不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm時,除底層柱下端外,箍筋間距應允許采用150mm;四級抗震等級框架柱剪跨比不大于2時,箍筋直徑不應小于8mm。
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      11.4.13 框架邊柱、角柱及剪力墻端柱在地震組合下處于小偏心受拉時,柱內縱向受力鋼筋總截面面積應比計算值增加25%。

      框架柱、框支柱中全部縱向受力鋼筋配筋率不應大于5%。柱的縱向鋼筋宜對稱配置。截面尺寸大于400mm的柱,縱向鋼筋的間距不宜大于200mm。當按一級抗震等級設計,且柱的剪跨比不大于2時,柱每側縱向鋼筋的配筋率不宜大于1.2%。
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      11.4.14 框架柱的箍筋加密區長度,應取柱截面長邊尺寸(或圓形截面直徑)、柱凈高的1/6和500mm中的最大值;一、二級抗震等級的角柱應沿柱全高加密箍筋。底層柱根箍筋加密區長度應取不小于該層柱凈高的1/3;當有剛性地面時,除柱端箍筋加密區外尚應在剛性地面上、下各500mm的高度范圍內加密箍筋。
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      11.4.15 柱箍筋加密區內的箍筋肢距:一級抗震等級不宜大于200mm;二、三級抗震等級不宜大于250mm和20倍箍筋直徑中的較大值;四級抗震等級不宜大于300mm。每隔一根縱向鋼筋宜在兩個方向有箍筋或拉筋約束;當采用拉筋且箍筋與縱向鋼筋有綁扎時,拉筋宜緊靠縱向鋼筋并勾住箍筋。

      11.4.16 一、二、三、四級抗震等級的各類結構的框架柱、框支柱,其軸壓比不宜大于表11.4.16規定的限值。對Ⅳ類場地上較高的高層建筑,柱軸壓比限值應適當減小。

      注:1 軸壓比指柱地震作用組合的軸向壓力設計值與柱的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比值:

      2 當混凝土強度等級為C65、C70時.軸壓比限值宜按表中數值減小0.05:混凝土強度等級為C75、C80時,軸壓比限值宜按表中數值減小0.10;

      3 表內限值適用于剪跨比大于2、混凝土強度等級不高于C60的柱;剪跨比不大于2的柱軸壓比限值應降低0.05;剪跨比小于1.5的柱,軸壓比限值應專門研究并采取特殊構造措施;

      4 沿柱全高采用井字復合箍,且箍筋間距不大于100mm、肢距不大于200mm、直徑不小于12mm,或沿柱全高采用復合螺旋箍,且螺距不大于100mm、肢距不大于200mm、直徑不小于12mm,或沿柱全高采用連續復合矩形螺旋箍,且螺旋凈距不大于80mm、肢距不大于200mm、直徑不小于10mm時,軸壓比限值均可按表中數值增加0.10;

      5 當柱截面中部設置由附加縱向鋼筋形成的芯柱,且附加縱向鋼筋的總截面面積不少于柱截面面積的0.8%時,軸壓比限值可按表中數值增加0.05;此項措施與注4的措施同時采用時,軸壓比限值可按表中數值增加0.15,但箍筋的配箍特征值λV仍應按軸壓比增加0.10的要求確定;

      6 調整后的柱軸壓比限值不應大于1.05。
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      11.4.17 箍筋加密區箍筋的體積配筋率應符合下列規定:

      1 柱箍筋加密區箍筋的體積配筋率,應符合下列規定:

      注:1 普通箍指單個矩形箍筋或單個圓形箍筋;螺旋箍指單個螺旋箍筋;復合箍指由矩形、多邊形、圓形箍筋或拉筋組成的箍筋;復合螺旋箍指由螺旋箍與矩形、多邊形、圓形箍筋或拉筋組成的箍筋;連續復合矩形螺旋箍指全部螺旋箍為同一根鋼筋加工成的箍筋;

      2 在計算復合螺旋箍的體積配筋率時,其中非螺旋箍筋的體積應乘以系數0.8;

      3 混凝土強度等級高于C60時,箍筋宜采用復合箍、復合螺旋箍或連續復合矩形螺旋箍,當軸壓比不大于0.6時,其加密區的最小配箍特征值宜按表中數值增加0.02;當軸壓比大于0.6時,宜按表中數值增加0.03。

      2 對一、二、三、四級抗震等級的柱,其箍筋加密區的箍筋體積配筋率分別不應小于0.8%、0.6%、0.4%和0.4%;

      3 框支柱宜采用復合螺旋箍或井字復合箍,其最小配箍特征值應按表11.4.17中的數值增加0.02采用,且體積配筋率不應小于1.5%;

      4 當剪跨比λ不大于2時,宜采用復合螺旋箍或井字復合箍,其箍筋體積配筋率不應小于1.2%;9度設防烈度一級抗震等級時,不應小于1.5%。
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      11.4.18 在箍筋加密區外,箍筋的體積配筋率不宜小于加密區配筋率的一半;對一、二級抗震等級,箍筋間距不應大于10d;對三、四級抗震等級,箍筋間距不應大于15d,此處,d為縱向鋼筋直徑。
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      11.5 鉸接排架柱

      11.5 鉸接排架柱

      11.5.1 鉸接排架柱的縱向受力鋼筋和箍筋,應按地震組合下的彎矩設計值及剪力設計值,并根據本規范第11.4節的有關規定計算確定;其構造除應符合本節的有關規定外,尚應符合本規范第8章、第9章、第11.1節以及第11.2節的有關規定。
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      11.5.2 鉸接排架柱的箍筋加密區應符合下列規定:

      1 箍筋加密區長度:

      1)對柱頂區段,取柱頂以下500mm,且不小于柱頂截面高度;

      2)對吊車梁區段,取上柱根部至吊車梁頂面以上300mm;

      3)對柱根區段,取基礎頂面至室內地坪以上500mm;

      4)對牛腿區段,取牛腿全高;

      5)對柱間支撐與柱連接的節點和柱位移受約束的部位,取節點上、下各300mm。

      2 箍筋加密區內的箍筋最大間距為100mm;箍筋的直徑應符合表11.5.2的規定。

      11.5.3 當鉸接排架側向受約束且約束點至柱頂的高度不大于柱截面在該方向邊長的2倍,柱頂預埋鋼板和柱頂箍筋加密區的構造尚應符合下列要求:

      1 柱頂預埋鋼板沿排架平面方向的長度,宜取柱頂的截面高度h,但在任何情況下不得小于h/2及300mm;

      2 當柱頂軸向力在排架平面內的偏心距e0在h/6~h/4范圍內時,柱頂箍筋加密區的箍筋體積配筋率:一級抗震等級不宜小于1.2%;二級抗震等級不宜小于1.0%;三、四級抗震等級不宜小于0.8%。
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      11.5.4 在地震組合的豎向力和水平拉力作用下,支承不等高廠房低跨屋面梁、屋架等屋蓋結構的柱牛腿,除應按本規范第9.3節的規定進行計算和配筋外,尚應符合下列要求:

      1 承受水平拉力的錨筋:一級抗震等級不應少于2根直徑為16mm的鋼筋,二級抗震等級不應少于2根直徑為14mm的鋼筋,三、四級抗震等級不應少于2根直徑為12mm的鋼筋;

      2 牛腿中的縱向受拉鋼筋和錨筋的錨固措施及錨固長度應符合本規范第9.3.12條的有關規定,但其中的受拉鋼筋錨固長度la應以laE代替;

      3 牛腿水平箍筋最小直徑為8mm,最大間距為100mm。
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      11.5.5 鉸接排架柱柱頂預埋件直錨筋除應符合本規范第11.1.9條的要求外,尚應符合下列規定:

      1 一級抗震等級時,不應小于4根直徑16mm的直錨鋼筋;

      2 二級抗震等級時,不應小于4根直徑14mm的直錨鋼筋;

      3 有柱間支撐的柱子,柱頂預埋件應增設抗剪鋼板。
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      11.6 框架梁柱節點

      11.6 框架梁柱節點

      11.6.1 一、二、三級抗震等級的框架應進行節點核心區抗震受剪承載力驗算;四級抗震等級的框架節點可不進行計算,但應符合抗震構造措施的要求。框支柱中間層節點的抗震受剪承載力驗算方法及抗震構造措施與框架中間層節點相同。
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      11.6.7 框架梁和框架柱的縱向受力鋼筋在框架節點區的錨固和搭接應符合下列要求:

      1 框架中間層中間節點處,框架梁的上部縱向鋼筋應貫穿中間節點。貫穿中柱的每根梁縱向鋼筋直徑,對于9度設防烈度的各類框架和一級抗震等級的框架結構,當柱為矩形截面時,不宜大于柱在該方向截面尺寸的1/25,當柱為圓形截面時,不宜大于縱向鋼筋所在位置柱截面弦長的1/25;對一、二、三級抗震等級,當柱為矩形截面時,不宜大于柱在該方向截面尺寸的1/20,對圓柱截面,不宜大于縱向鋼筋所在位置柱截面弦長的1/20。

      2 對于框架中間層中間節點、中間層端節點、頂層中間節點以及頂層端節點,梁、柱縱向鋼筋在節點部位的錨固和搭接,應符合圖11.6.7的相關構造規定。圖中llE按本規范第11.1.7條規定取用,labE按下式取用:

      labE=ζaElab (11.6.7)

      式中:ζaE——縱向受拉鋼筋錨固長度修正系數,按第11.1.7條規定取用。


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      11.6.8 框架節點區箍筋的最大間距、最小直徑宜按本規范表11.4.12—2采用。對一、二、三級抗震等級的框架節點核心區,配箍特征值λv分別不宜小于0.12、0.10和0.08,且其箍筋體積配筋率分別不宜小于0.6%、0.5%和0.4%。當框架柱的剪跨比不大于2時,其節點核心區體積配箍率不宜小于核心區上、下柱端體積配箍率中的較大值。
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      11.7 剪力墻及連梁

      11.7 剪力墻及連梁

      11.7.1 一級抗震等級剪力墻各墻肢截面考慮地震組合的彎矩設計值,底部加強部位應按墻肢截面地震組合彎矩設計值采用,底部加強部位以上部位應按墻肢截面地震組合彎矩設計值乘增大系數,其值可取1.2;剪力設計值應作相應調整。
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      11.7.2 考慮剪力墻的剪力設計值Vw應按下列規定計算:


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      11.7.9 各抗震等級的剪力墻及筒體洞口連梁,當配置普通箍筋時,其截面限制條件及斜截面受剪承載力應符合下列規定:


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      11.7.10 對于一、二級抗震等級的連梁,當跨高比不大于2.5時,除普通箍筋外宜另配置斜向交叉鋼筋,其截面限制條件及斜截面受剪承載力可按下列規定計算:

      1 當洞口連梁截面寬度不小于250mm時,可采用交叉斜筋配筋(圖11.7.10—1),其截面限制條件及斜截面受剪承載力應符合下列規定:

      2 當連梁截面寬度不小于400mm時,可采用集中對角斜筋配筋(圖11.7.10—2)或對角暗撐配筋(圖11.7.10—3),其截面限制條件及斜截面受剪承載力應符合下列規定:

      1)受剪截面應符合式(11.7.10—1)的要求。

      2)斜截面受剪承載力應符合下列要求:

      11.7.11 剪力墻及筒體洞口連梁的縱向鋼筋。斜筋及箍筋的構造應符合下列要求:

      1 連梁沿上、下邊緣單側縱向鋼筋的最小配筋率不應小于0.15%,且配筋不宜少于2Φ12;交叉斜筋配筋連梁單向對角斜筋不宜少于2Φ12,單組折線筋的截面面積可取為單向對角斜筋截面面積的一半,且直徑不宜小于12mm;集中對角斜筋配筋連梁和對角暗撐連梁中每組對角斜筋應至少由4根直徑不小于14mm的鋼筋組成。

      2 交叉斜筋配筋連梁的對角斜筋在梁端部位應設置不少于3根拉筋,拉筋的間距不應大于連梁寬度和200mm的較小值,直徑不應小于6mm;集中對角斜筋配筋連梁應在梁截面內沿水平方向及豎直方向設置雙向拉筋,拉筋應勾住外側縱向鋼筋,間距不應大于200mm,直徑不應小于8mm;對角暗撐配筋連梁中暗撐箍筋的外緣沿梁截面寬度方向不宜小于梁寬的一半,另一方向不宜小于梁寬的1/5;對角暗撐約束箍筋的間距不宜大于暗撐鋼筋直徑的6倍,當計算間距小于100mm時可取100mm,箍筋肢距不應大于350mm。

      除集中對角斜筋配筋連梁以外,其余連梁的水平鋼筋及箍筋形成的鋼筋網之間應采用拉筋拉結,拉筋直徑不宜小于6mm,間距不宜大于400mm。

      3 沿連梁全長箍筋的構造宜按本規范第11.3.6條和第11.3.8條框架梁梁端加密區箍筋的構造要求采用;對角暗撐配筋連梁沿連梁全長箍筋的間距可按本規范表11.3.6—2中規定值的兩倍取用。

      4 連梁縱向受力鋼筋、交叉斜筋伸入墻內的錨固長度不應小于laE,且不應小于600mm;頂層連梁縱向鋼筋伸入墻體的長度范圍內,應配置間距不大于150mm的構造箍筋,箍筋直徑應與該連梁的箍筋直徑相同。

      5 剪力墻的水平分布鋼筋可作為連梁的縱向構造鋼筋在連梁范圍內貫通。當梁的腹板高度hw不小于450mm時,其兩側面沿梁高范圍設置的縱向構造鋼筋的直徑不應小于10mm,間距不應大于200mm;對跨高比不大于2.5的連梁,梁兩側的縱向構造鋼筋的面積配筋率尚不應小于0.3%。

      11.7.12 剪力墻的墻肢截面厚度應符合下列規定:

      1 剪力墻結構:一、二級抗震等級時,一般部位不應小于160mm,且不宜小于層高或無支長度的1/20;三、四級抗震等級時,不應小于140mm,且不宜小于層高或無支長度的1/25。一、二級抗震等級的底部加強部位,不應小于200mm,且不宜小于層高或無支長度的1/16,當墻端無端柱或翼墻時,墻厚不宜小于層高或無支長度的1/12。

      2 框架-剪力墻結構:一般部位不應小于160mm,且不宜小于層高或無支長度的1/20;底部加強部位不應小于200mm,且不宜小于層高或無支長度的1/16。

      3 框架-核心筒結構、筒中筒結構:一般部位不應小于160mm,且不宜小于層高或無支長度的1/20;底部加強部位不應小于200mm,且不宜小于層高或無支長度的1/16。筒體底部加強部位及其上一層不宜改變墻體厚度。
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      11.7.13 剪力墻厚度大于140mm時,其豎向和水平向分布鋼筋不應少于雙排布置。
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      11.7.14 剪力墻的水平和豎向分布鋼筋的配筋應符合下列規定:

      1 一、二、三級抗震等級的剪力墻的水平和豎向分布鋼筋配筋率均不應小于0.25%;四級抗震等級剪力墻不應小于0.2%;

      2 部分框支剪力墻結構的剪力墻底部加強部位,水平和豎向分布鋼筋配筋率不應小于0.3%。

      注:對高度小于24m且剪壓比很小的四級抗震等級剪力墻,其豎向分布筋最小配筋率應允許按0.15%采用。
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      11.7.15 剪力墻水平和豎向分布鋼筋的間距不宜大于300mm,直徑不宜大于墻厚的1/10,且不應小于8mm 豎向分布鋼筋直徑不宜小于10mm。

      部分框支剪力墻結構的底部加強部位,剪力墻水平和豎向分布鋼筋的間距不宜大于200mm。
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      11.7.16 一、二、三級抗震等級的剪力墻,其底部加強部位的墻肢軸壓比不宜超過表11.7.16的限值。

      注:剪力墻肢軸壓比指在重力荷載代表值作用下墻的軸壓力設計值與墻的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積的比值。
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      11.7.17 剪力墻兩端及洞口兩側應設置邊緣構件,并宜符合下列要求:

      1 一、二、三級抗震等級剪力墻,在重力荷載代表值作用下,當墻肢底截面軸壓比大于表11.7.17規定時,其底部加強部位及其以上一層墻肢應按本規范第11.7.18條的規定設置約束邊緣構件;當墻肢軸壓比不大于表11.7.17規定時,可按本規范第11.7.19條的規定設置構造邊緣構件;

      2 部分框支剪力墻結構中,一、二、三級抗震等級落地剪力墻的底部加強部位及以上一層的墻肢兩端,宜設置翼墻或端柱,并應按本規范第11.7.18條的規定設置約束邊緣構件;不落地的剪力墻,應在底部加強部位及以上一層剪力墻的墻肢兩端設置約束邊緣構件;

      3 一、二、三級抗震等級的剪力墻的一般部位剪力墻以及四級抗震等級剪力墻,應按本規范第11.7.19條設置構造邊緣構件;

      4 對框架-核心筒結構,一、二、三級抗震等級的核心筒角部墻體的邊緣構件尚應按下列要求加強:底部加強部位墻肢約束邊緣構件的長度宜取墻肢截面高度的1/4,且約束邊緣構件范圍內宜全部采用箍筋;底部加強部位以上宜按本規范圖11.7.18的要求設置約束邊緣構件。

      11.7.18 剪力墻端部設置的約束邊緣構件(暗柱、端柱、翼墻和轉角墻)應符合下列要求(圖11.7.18):

      1 約束邊緣構件沿墻肢的長度lc及配箍特征值λv宜滿足表11.7.18的要求,箍筋的配置范圍及相應的配箍特征值λv和λv/2的區域如圖11.7.18所示,其體積配筋率ρv應符合下列要求:

      計算體積配箍率時,可適當計入滿足構造要求且在墻端有可靠錨固的水平分布鋼筋的截面面積。

      2 一、二、三級抗震等級剪力墻約束邊緣構件的縱向鋼筋的截面面積,對圖11.7.18所示暗柱、端柱、翼墻與轉角墻分別不應小于圖中陰影部分面積的1.2%、1.0%和1.0%。

      3 約束邊緣構件的箍筋或拉筋沿豎向的間距,對一級抗震等級不宜大于100mm,對二、三級抗震等級不宜大于150mm。

      11.8 預應力混凝土結構構件

      11.8 預應力混凝土結構構件

      11.8.1 預應力混凝土結構可用于抗震設防烈度6度、7度、8度區,當9度區需采用預應力混凝土結構時,應有充分依據,并采取可靠措施。

      無粘結預應力混凝土結構的抗震設計,應符合專門規定。
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      11.8.2 抗震設計時,后張預應力框架、門架、轉換層的轉換大梁,宜采用有粘結預應力筋;承重結構的預應力受拉桿件和抗震等級為一級的預應力框架,應采用有粘結預應力筋。

      11.8.3 預應力混凝土結構的抗震計算,應符合下列規定:

      1 預應力混凝土框架結構的阻尼比宜取0.03;在框架-剪力墻結構、框架-核心筒結構及板柱-剪力墻結構中,當僅采用預應力混凝土梁或板時,阻尼比應取0.05;

      2 預應力混凝土結構構件截面抗震驗算時,在地震組合中,預應力作用分項系數,當預應力作用效應對構件承載力有利時應取用1.0,不利時應取用1.2;

      3 預應力筋穿過框架節點核心區時,節點核心區的截面抗震受剪承載力應按本規范第11.6節的有關規定進行驗算,并可考慮有效預加力的有利影響。
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      11.8.4 預應力混凝土框架的抗震構造,除應符合鋼筋混凝土結構的要求外,尚應符合下列規定:

      1 預應力混凝土框架梁端截面,計入縱向受壓鋼筋的混凝土受壓區高度應符合本規范第11.3.1條的規定;按普通鋼筋抗拉強度設計值換算的全部縱向受拉鋼筋配筋率不宜大于2.5%。

      2 在預應力混凝土框架梁中,應采用預應力筋和普通鋼筋混合配筋的方式,梁端截面配筋宜符合下列要求。

      注:對二、三級抗震等級的框架-剪力墻、框架-核心筒結構中的后張有粘結預應力混凝土框架,式(11.8.4)右端項系數1/3可改為1/4。

      3 預應力混凝土框架梁梁端截面的底部縱向普通鋼筋和頂部縱向受力鋼筋截面面積的比值,應符合本規范第11.3.6條第2款的規定。計算頂部縱向受力鋼筋截面面積時,應將預應力筋按抗拉強度設計值換算為普通鋼筋截面面積。

      框架梁端底面縱向普通鋼筋配筋率尚不應小于0.2%。

      4 當計算預應力混凝土框架柱的軸壓比時,軸向壓力設計值應取柱組合的軸向壓力設計值加上預應力筋有效預加力的設計值,其軸壓比應符合本規范第11.4.16條的相應要求。

      5 預應力混凝土框架柱的箍筋宜全高加密。大跨度框架邊柱可采用在截面受拉較大的一側配置預應力筋和普通鋼筋的混合配筋,另一側僅配置普通鋼筋的非對稱配筋方式。
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      11.8.5 后張預應力混凝土板柱-剪力墻結構,其板柱柱上板帶的端截面應符合本規范第11.8.4條對受壓區高度的規定和公式(11.8.4)對截面配筋的要求。

      板柱節點應符合本規范第11.9節的規定。

      11.8.6 后張預應力筋的錨具、連接器不宜設置在梁柱節點核心區內。

      11.9 板柱節點

      11.9 板柱節點

      11.9.1 對一、二、三級抗震等級的板柱節點,應按本規范第11.9.3條及附錄F進行抗震受沖切承載力驗算。

      11.9.2 8度設防烈度時宜采用有托板或柱帽的板柱節點,柱帽及托板的外形尺寸應符合本規范第9.1.10條的規定。同時,托板或柱帽根部的厚度(包括板厚),不應小于柱縱向鋼筋直徑的16倍,且托板或柱帽的邊長不應小于4倍板厚與柱截面相應邊長之和。
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      11.9.3 在地震組合下,當考慮板柱節點臨界截面上的剪應力傳遞不平衡彎矩時,其考慮抗震等級的等效集中反力設計值Fl,eq可按本規范附錄F的規定計算,此時,Fl為板柱節點臨界截面所承受的豎向力設計值。由地震組合的不平衡彎矩在板柱節點處引起的等效集中反力設計值應乘以增大系數,對一、二、三級抗震等級板柱結構的節點,該增大系數可分別取1.7、1.5、1.3。
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      11.9.4 在地震組合下,配置箍筋或栓釘的板柱節點,受沖切截面及受沖切承載力應符合下列要求:

      11.9.5 無柱帽平板宜在柱上板帶中設構造暗梁,暗梁寬度可取柱寬加柱兩側各不大于1.5倍板厚。暗梁支座上部縱向鋼筋應不小于柱上板帶縱向鋼筋截面面積的1/2,暗梁下部縱向鋼筋不宜少于上部縱向鋼筋截面面積的1/2。

      暗梁箍筋直徑不應小于8mm,間距不宜大于3/4倍板厚,肢距不宜大于2倍板厚;支座處暗梁箍筋加密區長度不應小于3倍板厚,其箍筋間距不宜大于100mm,肢距不宜大于250mm。
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      11.9.6 沿兩個主軸方向貫通節點柱截面的連續預應力筋及板底縱向普通鋼筋,應符合下列要求:

      1 沿兩個主軸方向貫通節點柱截面的連續鋼筋的總截面面積,應符合下式要求:

      2 連續預應力筋應布置在板柱節點上部,呈下凹進入板跨中。

      3 板底縱向普通鋼筋的連接位置,宜在距柱面laE與2倍板厚的較大值以外,且應避開板底受拉區范圍。

       附錄A 鋼筋的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量

      附錄A 鋼筋的公稱直徑、公稱截面面積及理論重量


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       附錄B 近似計算偏壓構件側移二階效應的增大系數法

      附錄B 近似計算偏壓構件側移二階效應的增大系數法

      B.0.1 在框架結構、剪力墻結構、框架-剪力墻結構及筒體結構中,當采用增大系數法近似計算結構因側移產生的二階效應(P—△效應)時,應對未考慮P—△效應的一階彈性分析所得的柱、墻肢端彎矩和梁端彎矩以及層間位移分別按公式(B.0.1—1)和公式(B.0.1—2)乘以增大系數ηs:


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      H0——所計算樓層的層高。
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       附錄C 鋼筋、混凝土本構關系與混凝土多軸強度準則

      C.1 鋼筋本構關系

      附錄C 鋼筋、混凝土本構關系與混凝土多軸強度準則


      C.1 鋼筋本構關系
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      C.2 混凝土本構關系

      C.2 混凝土本構關系

      C.2.1 混凝土的抗壓強度及抗拉強度的平均值fcm、ftm可按下列公式計算:


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      C.2.2 本節規定的混凝土本構模型應適用于下列條件:

      1 混凝土強度等級C20~C80;

      2 混凝土質量密度2200kg/m3~2400kg/m3;

      3 正常溫度、濕度環境;

      4 正常加載速度。
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      C.2.3 混凝土單軸受拉的應力-應變曲線(圖C.2.3)可按下列公式確定:


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      C.3 鋼筋-混凝土粘結滑移本構關系

      C.3 鋼筋-混凝土粘結滑移本構關系
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      C.3.1 混凝土與熱軋帶肋鋼筋之間的粘結應力-滑移(τ-s)本構關系曲線(圖C.3.1)可按下列規定確定,曲線特征點的參數值可按表C.3.1取用。

      C.3.2 除熱軋帶肋鋼筋外,其余種類鋼筋的粘結應力-滑移本構關系曲線的參數值可根據試驗確定。

      C.4 混凝土強度準則

      C.4 混凝土強度準則

      C.4.1 當采用混凝土多軸強度準則進行承載力計算時,材料強度參數取值及抗力計算應符合下列原則:

      1 當采用彈塑性方法確定作用效應時,混凝土強度指標宜取平均值;

      2 當采用彈性方法或彈塑性方法分析結果進行構件承載力計算時,混凝土強度指標可根據需要,取其強度設計值(fc或ft)或標準值(fck或ftk)。

      3 采用彈性分析或彈塑性分析求得混凝土的應力分布和主應力值后,混凝土多軸強度驗算應符合下列要求:

      fi——混凝土強度代表值,受拉為負,受壓為正,且f1≥f2≥f3。
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      C.4.2 在二軸應力狀態下,混凝土的二軸強度由下列4條曲線連成的封閉曲線(圖C.4.2)確定;也可以根據表C.4.2—1、表C 4.2—2和表C.4.2—3所列的數值內插取值。

      強度包絡曲線方程應符合下列公式的規定:


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      C.4.3 混凝土在三軸應力狀態下的強度可按下列規定確定:

      1 在三軸受拉(拉-拉-拉)應力狀態下,混凝土的三軸抗拉強度f3均可取單軸抗拉強度的0.9倍;

      2 三軸拉壓(拉-拉-壓、拉-壓-壓)應力狀態下混凝土的三軸抗壓強度f1可根據應力比σ3/σ1和σ2/σ1按圖C.4.3—1確定,或根據表C.4.3—1內插取值,其最高強度不宜超過單軸抗壓強度的1.2倍;


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       附錄D 素混凝土結構構件設計

      D.1 一般規定

      附錄D 素混凝土結構構件設計
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      D.1 一般規定

      D.1.1 素混凝土構件主要用于受壓構件。素混凝土受彎構件僅允許用于臥置在地基上以及不承受活荷載的情況。

      D.1.2 素混凝土結構構件應進行正截面承載力計算;對承受局部荷載的部位尚應進行局部受壓承載力計算。

      D.1.3 素混凝土墻和柱的計算長度l0可按下列規定采用:

      1 兩端支承在剛性的橫向結構上時,取l0=H;

      2 具有彈性移動支座時,取l0=1.25H~1.50H;

      3 對自由獨立的墻和柱,取l0=2H。

      此處,H為墻或柱的高度,以層高計。

      D.1.4 素混凝土結構伸縮縫的最大間距,可按表D.1.4的規定采用。

      整片的素混凝土墻壁式結構,其伸縮縫宜做成貫通式,將基礎斷開。

      D.2 受壓構件

      D.2 受壓構件

      D.2.1 素混凝土受壓構件,當按受壓承載力計算時,不考慮受拉區混凝土的工作,并假定受壓區的法向應力圖形為矩形,其應力值取素混凝土的軸心抗壓強度設計值,此時,軸向力作用點與受壓區混凝土合力點相重合。

      素混凝土受壓構件的受壓承載力應符合下列規定:

      D.2.3 素混凝土偏心受壓構件,除應計算彎距作用平面的受壓承載力外,尚應按軸心受壓構件驗算垂直于彎距作用平面的受壓承載力。此時,不考慮彎距作用,但應考慮穩定系數φ的影響力。

      D.3 受彎構件

      D.3 受彎構件

      D.3.1 素混凝土受彎構件的受彎承載力應符合下列規定:

      1 對稱于彎矩作用平面的截面

      D.4 局部構造鋼筋

      D.4 局部構造鋼筋

      D.4.1 素混凝土結構在下列部位應配置局部構造鋼筋:

      1 結構截面尺寸急劇變化處;

      2 墻壁高度變化處(在不小于1m范圍內配置);

      3 混凝土墻壁中洞口周圍。

      注:在配置局部構造鋼筋后,伸縮縫的間距仍應按本規范表D.1.4中未配構造鋼筋的現澆結構采用。

      D.5 局部受壓

      D.5 局部受壓

      D.5.1 素混凝土構件的局部受壓承載力應符合下列規定:

      1 局部受壓面上僅有局部荷載作用

       附錄E 任意截面、圓形及環形構件正截面承載力計算

      附錄E 任意截面、圓形及環形構件正截面承載力計算

      E.0.1 任意截面鋼筋混凝土和預應力混凝土構件,其正截面承載力可按下列方法計算:

      1 將截面劃分為有限多個混凝土單元、縱向鋼筋單元和預應力筋單元(圖E.0.1a),并近似取單元內應變和應力為均勻分布,其合力點在單元重心處;

      2 各單元的應變按本規范第6.2.1條的截面應變保持平面的假定由下列公式確定(圖E.0.1b):

      4 混凝土單元的壓應力和普通鋼筋單元、預應力筋單元的應力應按本規范第6.2.1條的基本假定確定;

      5 構件正截面承載力應按下列公式計算:


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      E.0.2 環形和圓形截面受彎構件的正截面受彎承載力,應按本規范第E.0.3條和第E.0.4條的規定計算。但在計算時,應在公式(E.0.3—1)、公式(E.0.3—3)和公式(K.0.4—1)中取等號,并取軸向力設計值N=0;同時,應將公式(E.0.3—2)、公式(E.0.3—4)和公式(E.0.4—2)中Nei以彎矩設計值M代替。

      E.0.3 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的環形截面偏心受壓構件(圖E.0.3),其正截面受壓承載力宜符合下列規定:

      1 鋼筋混凝土構件 


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      E.0.5 沿周邊均勻配置縱向鋼筋的環形和圓形截面偏心受拉構件,其正截面受拉承載力應符合本規范公式(6.2.25—1)的規定,式中的正截面受彎承載力設計值Mu可按本規范第E.0.2條的規定進行計算,但應取等號,并以Mu代替Nei。

       附錄F 板柱節點計算用等效集中反力設計值

      附錄F 板柱節點計算用等效集中反力設計值

      F.0.1 在豎向荷載、水平荷載作用下的板柱節點,其受沖切承載力計算中所用的等效集中反力設計值Fl,eq可按下列情況確定:

      1 傳遞單向不平衡彎矩的板柱節點

      當不平衡彎矩作用平面與柱矩形截面兩個軸線之一相重合時,可按下列兩種情況進行計算:


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      F.0.3 在按本附錄公式(F.0.1—5)、公式(F.0.1—6)進行板柱節點考慮傳遞雙向不平衡彎矩的受沖切承載力計算中,如將本附錄第F.0.2條的規定視作x軸(或y軸)的類似極慣性矩、幾何尺寸及計算系數,則與其相應的y軸(或x軸)的類似極慣性矩、幾何尺寸及計算系數,可將前述的x軸(或y軸)的相應參數進行置換確定。

      F.0.4 當邊柱、角柱部位有懸臂板時,臨界截面周長可計算至垂直于自由邊的板端處,按此計算的臨界截面周長應與按中柱計算的臨界截面周長相比較,并取兩者中的較小值。在此基礎上,應按本規范第F.0.2條和第F.0.3條的原則,確定板柱節點考慮受剪傳遞不平衡彎矩的受沖切承載力計算所用等效集中反力設計值Fl,eq的有關參數。
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       附錄G 深受彎構件

      附錄G 深受彎構件
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      G.0.1 簡支鋼筋混凝土單跨深梁可采用由一般方法計算的內力進行截面設計;鋼筋混凝土多跨連續深梁應采用由二維彈性分析求得的內力進行截面設計。
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      G.0.2 鋼筋混凝土深受彎構件的正截面受彎承載力應符合下列規定:


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      式中:Vk——按荷載效應的標準組合計算的剪力值。

      此時可不進行斜截面受剪承載力計算,但應按本規范第G.0.10條、第G.0.12條的規定配置分布鋼筋。
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      G.0.6 鋼筋混凝土深梁在承受支座反力的作用部位以及集中荷載作用部位,應按本規范第6.6節的規定進行局部受壓承載力計算。
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      G.0.7 深梁的截面寬度不應小于140mm。當l0/h不小于1時,h/b不宜大于25;當l0/h小于1時,l0/b不宜大于25。深梁的混凝土強度等級不應低于C20。當深梁支承在鋼筋混凝土柱上時,宜將柱伸至深梁頂。深梁頂部應與樓板等水平構件可靠連接。
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      G.0.8 鋼筋混凝土深梁的縱向受拉鋼筋宜采用較小的直徑,且宜按下列規定布置:

      1 單跨深梁和連續深梁的下部縱向鋼筋宜均勻布置在梁下邊緣以上0.2h的范圍內(圖G.0.8—1及圖G.0.8—2)。

      2 連續深梁中間支座截面的縱向受拉鋼筋宜按圖G.0.8—3規定的高度范圍和配筋比例均勻布置在相應高度范圍內。對于l0/h小于1的連續深梁,在中間支座底面以上0.2l0~0.6l0高度范圍內的縱向受拉鋼筋配筋率尚不宜小于0.5%。水平分布鋼筋可用作支座部位的上部縱向受拉鋼筋,不足部分可由附加水平鋼筋補足,附加水平鋼筋自支座向跨中延伸的長度不宜小于0.4l0(圖G.0.8—2)。


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      G.0.9 深梁的下部縱向受拉鋼筋應全部伸入支座,不應在跨中彎起或截斷。在簡支單跨深梁支座及連續深梁梁端的簡支支座處,縱向受拉鋼筋應沿水平方向彎折錨固(圖G.0.8—1),其錨固長度應按本規范第8.3.1條規定的受拉鋼筋錨固長度la乘以系數1.1采用;當不能滿足上述錨固長度要求時,應采取在鋼筋上加焊錨固鋼板或將鋼筋末端焊成封閉式等有效的錨固措施。連續深梁的下部縱向受拉鋼筋應全部伸過中間支座的中心線,其自支座邊緣算起的錨固長度不應小于la。
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      G.0.10 深梁應配置雙排鋼筋網,水平和豎向分布鋼筋直徑均不應小于8mm,間距不應大于200mm。

      當沿深梁端部豎向邊緣設柱時,水平分布鋼筋應錨入柱內。

      在深梁上、下邊緣處,豎向分布鋼筋宜做成封閉式。

      在深梁雙排鋼筋之間應設置拉筋,拉筋沿縱橫兩個方向的間距均不宜大于600mm,在支座區高度為0.4h,寬度為從支座伸出0.4h的范圍內(圖G.0.8—1和圖G.0.8—2中的虛線部分),尚應適當增加拉筋的數量。
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      G.0.11 當深梁全跨沿下邊緣作用有均布荷載時,應沿梁全跨均勻布置附加豎向吊筋,吊筋間距不宜大于200mm。

      當有集中荷載作用于深梁下部3/4高度范圍內時,該集中荷載應全部由附加吊筋承受,吊筋應采用豎向吊筋或斜向吊筋。豎向吊筋的水平分布長度s應按下列公式確定(圖G.0.11a):

      當h1不大于hb/2時

      s=bb+hb (G.0.11—1)

      當h1大于hb/2時

      s=bb+2h1 (G.0.11—2)

      式中:bb——傳遞集中荷載構件的截面寬度;

      hb——傳遞集中荷載構件的截面高度;

      h1——從深梁下邊緣到傳遞集中荷載構件底邊的高度。

      豎向吊筋應沿梁兩側布置,并從梁底伸到梁頂,在梁頂和梁底應做成封閉式。


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      G.0.13 除深梁以外的深受彎構件,其縱向受力鋼筋、箍筋及縱向構造鋼筋的構造規定與一般梁相同,但其截面下部1/2高度范圍內和中間支座上部1/2高度范圍內布置的縱向構造鋼筋宜較一般梁適當加強。
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       附錄H 無支撐疊合梁板

      附錄H 無支撐疊合梁板

      H.0.1 施工階段不加支撐的疊合受彎構件(梁、板),內力應分別按下列兩個階段計算。

      1 第一階段 后澆的疊合層混凝土未達到強度設計值之前的階段。荷載由預制構件承擔,預制構件按簡支構件計算;荷載包括預制構件自重、預制樓板自重、疊合層自重以及本階段的施工活荷載。

      2 第二階段 疊合層混凝土達到設計規定的強度值之后的階段。疊合構件按整體結構計算;荷載考慮下列兩種情況并取較大值:

      施工階段 考慮疊合構件自重、預制樓板自重、面層、吊頂等自重以及本階段的施工活荷載;

      使用階段 考慮疊合構件自重、預制樓板自重、面層、吊頂等自重以及使用階段的可變荷載。
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      H.0.2 預制構件和疊合構件的正截面受彎承載力應按本規范第6.2節計算,其中,彎矩設計值應按下列規定取用:

      預制構件

      M1=M1G+M1Q (H.0.2—1)

      疊合構件的正彎矩區段

      M=M1G+M2G+M2Q (H.0.2—2)

      疊合構件的負彎矩區段

      M=M2G十M2Q (H.0.2—3)

      式中:M1G——預制構件自重、預制樓板自重和疊合層自重在計算截面產生的彎矩設計值;

      M2G——第二階段面層、吊頂等自重在計算截面產生的彎矩設計值;

      M1Q——第一階段施工活荷載在計算截面產生的彎矩設計值;

      M2Q——第二階段可變荷載在計算截面產生的彎矩設計值,取本階段施工活荷載和使用階段可變荷載在計算截面產生的彎矩設計值中的較大值。

      在計算中,正彎矩區段的混凝土強度等級,按疊合層取用;負彎矩區段的混凝土強度等級,按計算截面受壓區的實際情況取用。
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      H.0.3 預制構件和疊合構件的斜截面受剪承載力,應按本規范第6.3節的有關規定進行計算。其中,剪力設計值應按下列規定取用:

      預制構件

      V1=V1G+V1Q (H.0.3—1)

      疊合構件

      V=V1G+V2G+V2Q (H.0.3—2)

      式中:V1G——預制構件自重、預制樓板自重和疊合層自重在計算截面產生的剪力設計值; 

      V2G——第二階段面層、吊頂等自重在計算截面產生的剪力設計值;

      V1Q——第一階段施工活荷載在計算截面產生的剪力設計值;

      V2Q——第二階段可變荷載產生的剪力設計值,取本階段施工活荷載和使用階段可變荷載在計算截面產生的剪力設計值中的較大值。

      在計算中,疊合構件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設計值Vcs應取疊合層和預制構件中較低的混凝土強度等級進行計算,且不低于預制構件的受剪承載力設計值;對預應力混凝土疊合構件,不考慮預應力對受剪承載力的有利影響,取VP=0。
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      H.0.4 當疊合梁符合本規范第9.2節梁的各項構造要求時,其疊合面的受剪承載力應符合下列規定:


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      式中:Ecl——預制構件的混凝土彈性模量;

      I0——疊合構件換算截面的慣性矩,此時,疊合層的混凝土截面面積應按彈性模量比換算成預制構件混凝土的截面面積。
      ▼ 點擊展開條文說明

      H.0.11 荷載準永久組合或標準組合下疊合式受彎構件負彎矩區段內第二階段的短期剛度Bs2可按本規范公式(7.2.3—1)計算,其中,彈性模量的比值取αE=Es/Ecl。

      H.0.12 預應力混凝土疊合構件在使用階段的預應力反拱值可用結構力學方法按預制構件的剛度進行計算。在計算中,預應力鋼筋的應力應扣除全部預應力損失;考慮預應力長期影響,可將計算所得的預應力反拱值乘以增大系數1.75。

       附錄J 后張曲線預應力筋由錨具變形和預應力筋內縮引起的預應力損失

      附錄J 后張曲線預應力筋由錨具變形和預應力筋內縮引起的預應力損失

      J.0.1 在后張法構件中,應計算曲線預應力筋由錨具變形和預應力筋內縮引起的預應力損失。



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       附錄K 與時間相關的預應力損失

      附錄K 與時間相關的預應力損失

      K.0.1 混凝土收縮和徐變引起預應力筋的預應力損失終極值可按下列規定計算:


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       本規范用詞說明

      本規范用詞說明

      1 為了便于在執行本規范條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:

      1)表示很嚴格,非這樣做不可的:

      正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴禁”;

      2)表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的:

      正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”;

      3)表示允許稍有選擇,在條件允許時首先這樣做的:

      正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;

      4)表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的,采用“可”。

      2 規范中指定應按其他有關標準、規范執行時,寫法為:“應符合……的規定”或“應按……執行”。

       引用標準名錄

      引用標準名錄

      1 《工程結構可靠性設計統一標準》GB 50153

      2 《建筑結構可靠度設計統一標準》GB 50068

      3 《建筑結構荷載規范》GB 50009

      4 《建筑抗震設計規范》GB 50011

      5 《鋼筋混凝土用鋼》GB 1499

      6 《預應力混凝土用鋼絲》GB/T 5223

      7 《預應力混凝土用鋼絞線》GB/T 5224

      8 《混凝土強度檢驗評定標準》GB/T 50107

      9 《混凝土結構工程施工規范》GB 50666

      10 《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB 50204

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