<rp id="vyhyn"></rp>
      彩客网彩客网官网彩客网网址彩客网注册彩客网app彩客网平台彩客网邀请码彩客网网登录彩客网开户彩客网手机版彩客网app下载彩客网ios彩客网可靠吗
      近百套18-33F分交通核戶型匯總

      《構筑物抗震設計規范》GB 50191-2012

      7980

      目錄

      12雙曲線冷卻塔

      12.1 一般規定
      12.2 計算要點
      12.3 抗震構造措施

      13電 視 塔

      13.1 一般規定
      13.2 計算要點
      13.3 抗震構造措施

      14石油化工塔型設備基礎

      14.1 一般規定
      14.2 計算要點
      14.3 抗震構造措施

      15焦爐基礎

      15.1 一般規定
      15.2 計算要點
      15.3 抗震構造措施

      16運輸機通廊

      16.1 一般規定
      16.2 計算要點
      16.3 抗震構造措施

      17管道支架

      17.1 一般規定
      17.2 計算要點
      17.2 計算要點
      17.3 抗震構造措施

      18濃 縮 池

      18.1 一般規定
      18.2 計算要點
      18.3 抗震構造措施

      19常壓立式圓筒形儲罐基礎

      19.1 一般規定
      19.2 計算要點
      19.3 抗震構造措施

      20球形儲罐基礎

      20.1 一般規定
      20.2 計算要點
      20.3 抗震構造措施

      21臥式設備基礎

      21.1 一般規定
      21.2 計算要點
      21.3 抗震構造措施

      22高爐系統結構

      22.1 一般規定
      22.2 高 爐
      22.3 熱 風 爐
      22.4 除塵器、洗滌塔

      23尾 礦 壩

      23.1 一般規定
      23.2 計算要點
      23.3 抗震構造措施

      24索道支架

      24.1 一般規定
      24.2 計算要點
      24.3 抗震構造措施

      25擋土結構

      25.1 一般規定
      25.2 地震土壓力計算
      25.3 計算要點
      25.4 抗震構造措施

      附錄A 我國主要城鎮抗震設防烈度、設計基本地震加速度和設計地震分組

      附錄B 土層剪切波速的確定

      附錄C 框排架結構按平面計算的條件及地震作用空間效應的調整系數

      附錄D 框架梁柱節點核芯區截面抗震驗算

      附錄E 山墻抗風柱的抗震計算簡化方法

      附錄F 鋼支撐側移剛度及其內力計算

      附錄G 鋼筋混凝土柱承式方倉有橫梁時支柱的側移剛度

      附錄H 焦爐爐體單位水平力作用下的位移

      附錄J 通廊橫向水平地震作用計算

      附錄K 尾礦壩地震液化判別簡化計算

      附錄L 尾礦壩時程分析的基本要求

      附錄M 尾礦壩地震穩定分析

      附錄N 邊墻與土體產生相對位移時的地震土壓力計算

      本規范用詞說明

      引用標準名錄

      1總 則

      1 總 則


      1.0.1 為貫徹執行國家有關防震減災法律法規,并實行以預防為主的方針,使構筑物經抗震設防后,減輕地震破壞,避免人員傷亡或完全喪失使用功能,減少經濟損失,制定本規范。

      1.0.2 本規范適用于抗震設防烈度為6度~9度地區構筑物的抗震設計。

      1.0.3 按本規范進行抗震設計的構筑物,在50年設計使用年限內的抗震設防目標當遭受低于本地區抗震設防烈度的多遇地震影響時,主體結構不受損壞或不需修理,可繼續使用;當遭受相當于本地區抗震設防烈度的設防地震影響時,結構的損壞經一般修理可繼續使用;當遭受高于本地區抗震設防烈度的罕遇地震影響時,不應發生整體倒塌。

      1.0.4 抗震設防烈度為6度及以上地區的構筑物,必須進行抗震設計。

      1.0.5 抗震設防烈度和設計地震動參數必須按國家規定的權限審批頒發的文件(圖件)確定,并按批準文件采用。

      1.0.6 抗震設防烈度應采用現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306的地震基本烈度,或采用與本規范設計基本地震加速度值對應的烈度值。已完成地震安全性評價的工程場地,宜按經批準的抗震設防烈度或設計地震動參數進行抗震設防。

      1.0.7 構筑物的抗震設計除應符合本規范外,尚應符合國家現行有關標準的規定。

      2術語和符號

      2.1 術 語

      2.1 術 語


      2.1.1 地震基本烈度 basic seismic intensity

          在50年期限內,一般場地條件下,可能遭遇的超越概率為10%的地震烈度值,相當于475年一遇的烈度值。

      2.1.2 抗震設防烈度 seismic precautionary intensity

          按國家規定的權限批準作為一個地區抗震設防依據的地震烈度,一般情況下,取地震基本烈度。

      2.1.3 抗震設防標準 seismic precautionary criterion

          衡量抗震設防要求高低的尺度,由抗震設防烈度或設計地震動參數及構筑物抗震設防類別確定。

      2.1.4 地震作用 earthquake action

          由地震動引起的結構動態作用,包括水平地震作用和豎向地震作用。

      2.1.5 設計地震動參數 design parameters of ground motion

          抗震設計用的地震加速度(速度、位移)時程曲線、加速度反應譜和峰值加速度。

      2.1.6 設計基本地震加速度 design basic acceleration of ground motion 

          50年設計基準期,超越概率為10%的地震加速度的設計取值。

      2.1.7 特征周期 characteristic period of ground motion

          抗震設計用的地震影響系數曲線中,反映地震震級、震中距和場地類別等因素的下降段起始點對應的周期值。

      2.1.8 地震影響系數 seismic influence coefficient

          單質點彈性體系在地震作用下的最大加速度反應與重力加速度比值的統計平均值。

      2.1.9 場地 site

          具有相似的反應譜特征的工程群體所在地。

      2.1.10 構筑物抗震概念設計 seismic concept design of special structures

          根據地震災害和工程經驗等所形成的基本設計原則和設計思想,對構筑物進行工藝布置和結構選型及其確定細部構造的設計過程。

      2.1.11 地震作用效應 seismic action effect

          在地震作用下,結構產生的剪力、彎矩、軸向力、扭矩等內力或線位移、角位移等變形。

      2.1.12 地震作用效應調整系數 modified coefficient of seismic action effect

          抗震分析中結構計算模型的簡化和彈塑性內力重分布或其他因素的影響,在結構或構件設計時對地震作用效應進行調整的系數。

      2.1.13 承載力抗震調整系數 modified coefficient of seismic bearing capacity

          結構構件截面抗震驗算中,由于靜力與抗震設計可靠度的區別和不同構件抗震性能的差異,將不同材料結構設計規范規定的截面承載力設計值調整為抗震承載力設計值的系數。

      2.1.14 抗震措施 seismic measures

          除地震作用計算和抗力計算以外的抗震設計內容,包括抗震設計的基本要求、抗震構造措施和地基基礎的抗震措施等。

      2.1.15 抗震構造措施 details of seismic design

          根據抗震概念設計原則,一般不需計算而對結構和非結構部件必須采取的細部要求。

      2.2 符 號

      2.2 符 號


      2.2.1 作用和作用效應

          FEk、FEvk——結構總水平、豎向地震作用標準值;

          GE、Gcq——地震時結構(構件)的重力荷載代表值、等效總重力荷載代表值;

          ωk——風荷載標準值;

          SE——地震作用效應(彎矩、軸向力、剪力、應力和變形);

          S——地震作用效應與其他荷載效應的基本組合;

          Sk——作用、荷載標準值的效應;

          M——彎矩;

          N——軸向力;

          V——剪力;

          p——基礎底面壓力;

          u——側移;

          θ——結構層位移角。

      2.2.3 幾何參數

          A——構件截面面積;

          As——鋼筋截面面積;

          B——結構總寬度;

          H——結構總高度、柱高度;

          L——結構(單元)總長度;

          a——距離;

          as、a′s——縱向受拉、受壓鋼筋合力點至截面邊緣的最小距離;

          b——構件截面寬度;

          d——土層深度或厚度,鋼筋直徑;

          h——計算結構層高度,構件截面高度;

          l——構件長度或跨度;

          t——抗震墻厚度、結構層樓板厚度、鋼板厚度,時間。

      2.2.4 計算系數

          α——水平地震影響系數;

          αmax——水平地震影響系數最大值;

          αvmax——豎向地震影響系數最大值;

          γG、γE、γW——作用分項系數;

          γRE——承載力抗震調整系數;

          ζ——阻尼比;

          ε——結構類型指數;

          δ——結構基本振型指數;

          η——地震作用效應(內力和變形)的增大或調整系數;

          λ——構件長細比,比例系數,修正系數,剪跨比;

          ξy——結構(構件)屈服強度系數;

          ρ——配筋率,比率,耦聯系數;

          φ——構件受壓穩定系數;

          ψ——組合值系數,影響系數。

      2.2.5 其他

          T——結構自振周期;

          N——貫入錘擊數;

          IlE——液化指數;

          Xji——位移振型坐標(j振型i質點的x方向相對位移);

          Yji——位移振型坐標(j振型i質點的y方向相對位移);

          n——總數,如結構層數、質點數、鋼筋根數、跨數等;

          υse——土層等效剪切波速;

          ji——轉角振型坐標(j振型i質點的轉角方向相對位移);

          lsE——鋼筋的抗震錨固長度; 

          ls——受拉鋼筋的錨固長度。

      3基本規定

      3.1 設防分類和設防標準

      3.1 設防分類和設防標準


      3.1.1 構筑物的抗震設防類別及其抗震設防標準應按現行國家標準《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223的有關規定執行。

      3.1.2 抗震設防烈度為6度時,除應符合本規范的有關規定外,對乙類、丙類、丁類構筑物可不進行地震作用計算。

      3.2 地震影響

      3.2 地震影響


      3.2.1 構筑物所在地區遭受的地震影響,應采用相應于抗震設防烈度的設計基本地震加速度和特征周期或按本規范第1章的有關規定確定的設計地震動參數表征。

      3.2.2 抗震設防烈度和設計基本地震加速度取值的對應關系應符合表3.2.2的規定。設計基本地震加速度為0.15g和0.30g地區內的構筑物,除本規范另有規定外,應分別按抗震設防烈度7度和8度的要求進行抗震設計。

      表3.2.2 抗震設防烈度和設計基本地震加速度值的對應關系

      3.2.3 特征周期應根據構筑物所在地的設計地震分組和場地類別確定。特征周期應按本規范第5章的有關規定采用。

      3.2.4 我國主要城鎮的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和設計地震分組可按本規范附錄A采用。

      3.3 場地和地基基礎

      3.3 場地和地基基礎


      3.3.1 選擇構筑物場地時,應根據工程規劃、地震活動情況、工程地質和地震地質等有關資料,對抗震有利地段、一般地段、不利地段和危險地段作出綜合評價。對不利地段,應提出避開要求;當無法避開時,應采取有效的抗震措施。

      3.3.2 經綜合評價后劃分的危險地段,嚴禁建造甲類、乙類構筑物,不應建造丙類構筑物。

      3.3.3 工程場地為Ⅰ類時,甲類、乙類構筑物可仍按本地區抗震設防烈度的要求采取抗震構造措施;丙類構筑物可按本地區抗震設防烈度降低一度要求采取抗震構造措施,但抗震設防烈度為6度時,仍應按本地區抗震設防烈度的要求采取抗震構造措施。

      3.3.4 工程場地為Ⅲ、Ⅳ類時,對設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區,除本規范另有規定外,宜分別按設計基本加速度0.20g(8度)和0.40g(9度)時各抗震設防類別構筑物的要求采取抗震構造措施。

      3.3.5 地基和基礎設計應符合下列規定:

          1 同一結構單元的基礎不宜設置在性質截然不同的地基上。

          2 同一結構單元不宜部分采用天然地基部分采用樁基;當采用不同基礎類型或基礎埋深顯著不同時,應根據地震時兩部分地基基礎的沉降差異和結構反應分析結果,在基礎、上部結構的相關部位采取相應措施。

          3 地基主要持力層范圍內存在液化土、軟弱黏性土、新近填土或嚴重不均勻土時,應根據地震時地基不均勻沉降的大小或其他不利影響采取相應的措施。 

      3.3.6 山區工程場地和地基基礎設計應符合下列規定:

          1 山區工程場地勘察應有邊坡穩定性評價和防治方案建議;應根據地質、地形條件和使用要求,設置符合抗震設防要求的邊坡工程。

          2 邊坡設計應符合現行國家標準《建筑邊坡工程技術規范》GB 50330的有關規定;其穩定性驗算時,摩擦角應根據設防烈度的高低進行修正。

          3 邊坡附近的構筑物基礎應進行抗震穩定性設計。構筑物基礎與土質或強風化巖質邊坡的邊緣應留有足夠的距離,其值應根據抗震設防烈度的高低確定,并應采取防止地震時地基基礎破壞的措施。

      3.4 結構體系與設計要求

      3.4 結構體系與設計要求


      3.4.1 構筑物設計應符合平面、立面和豎向剖面的規則性要求。不規則的構筑物應按規定采取加強措施;特別不規則的構筑物應進行專門的研究和論證,并應采取特別的加強措施;不應采用嚴重不規則的結構設計方案。

      3.4.2 構筑物的結構體系應根據工藝和功能要求、抗震設防類別、抗震設防烈度、結構高度、場地條件、地基、結構材料和施工等因素,經技術、經濟和使用條件進行綜合比較確定;8度、9度時,可采用隔震和消能減震設計。

      3.4.3 結構體系應符合下列規定:

          1 應具有明確的計算簡圖和合理的地震作用傳遞途徑。

          2 應避免因部分結構或構件破壞而導致整體結構喪失抗震能力或喪失對重力荷載的承載能力。

          3 應具備符合本規范要求的抗震承載力、變形能力和消耗地震能量的能力。

          4 對薄弱部位應采取提高抗震能力的措施。

      3.4.4 結構體系尚宜符合下列規定:

          1 宜有多道抗震防線。

          2 宜具有合理的剛度和承載力分布,宜避免因局部削弱或突變形成薄弱部位,產生過大的應力集中或塑性變形集中。

          3 不宜采用自重大的懸臂結構。 

          4 結構在兩個主軸方向的動力特性宜相近。

      3.4.5 構筑物抗側力結構的平面布置宜規則對稱,結構沿豎向側移剛度宜均勻變化,豎向抗側力構件的截面尺寸和材料強度宜自下而上逐漸減小,宜避免抗側力結構的側移剛度和承載力突變。

          不規則構筑物的抗震設計應符合本規范第3.4.7條的有關規定。

      3.4.6 構筑物形體及其構件布置的平面、豎向不規則性應符合下列規定:

          1 混凝土結構、鋼結構和鋼-混凝土混合結構,存在表3.4.6-1中的平面不規則類型或表3.4.6-2中的豎向不規則類型以及類似的不規則類型時,應屬于不規則的構筑物。

      表3.4.6-1 平面不規則的主要類型

      表3.4.6-2 豎向不規則的主要類型

      2 當存在多項不規則或某項不規則超過規定的參考指標較多時,應屬于特別不規則的構筑物。

      3.4.7 構筑物形體及其構件布置不規則時,應按下列規定進行水平地震作用計算和內力調整,并應對薄弱部位采取抗震構造措施:

          1 平面不規則而豎向規則的構筑物應采用空間結構計算模型,并應符合下列規定:

              1)扭轉不規則時,應計入扭轉影響,且結構層豎向構件最大的彈性水平位移和層間位移分別不宜大于結構層兩端彈性水平位移和層間位移平均值的1.5倍。

              2)凹凸不規則或樓板局部不連續時,應采用符合樓板平面內實際剛度變化的計算模型;高烈度或不規則程度較大時,宜計入樓板局部變形影響。

              3)平面不對稱且凹凸不規則或局部不連續時,可根據實際情況分塊計算扭轉位移比,對扭轉較大的部位應采用局部的內力增大系數進行調整。

          2 平面規則而豎向不規則的構筑物應采用空間結構計算模型,剛度小的樓層的地震剪力應乘以不小于1.15的增大系數,其薄弱層應按本規范有關規定進行彈塑性變形分析,并應符合下列規定:

              1)豎向抗側力構件不連續時,該構件傳遞給水平轉換構件的地震內力應根據烈度高低和水平轉換構件的類型、受力情況、幾何尺寸等,乘以1.25~2.0的增大系數。

              2)側移剛度不規則時,相鄰層的側移剛度比應依據其結構類型符合本規范的有關規定。

              3)結構層承載力突變時,薄弱層抗側力結構的受剪承載力不應小于相鄰上一結構層的65%。

          3 平面不規則且豎向不規則的構筑物應根據不規則類型的數量和程度,采取不低于本條第1、2款的規定。

      3.4.8 體型復雜、平立面特別不規則的構筑物,可按實際需要在適當部位設置防震縫。

      3.4.9 防震縫應根據抗震設防烈度、結構材料種類、結構類型、結構單元的高度和高差情況,留有足夠的寬度,其兩側的上部結構應完全分開。

      3.4.10 當設置伸縮縫和沉降縫時,其寬度應符合防震縫的要求。

      3.4.11 結構構件應符合下列規定: 

          1 砌體結構應按規定設置鋼筋混凝土圈梁和構造柱、芯柱,也可采用配筋砌體等。

          2 混凝土結構構件應控制截面尺寸和縱向受力鋼筋、箍筋的設置。

          3 預應力混凝土的構件應配有非預應力鋼筋。

          4 鋼結構構件應控制截面尺寸。

          5 多層構筑物的混凝土樓板、屋蓋宜采用現澆混凝土板。當采用預制混凝土樓板、屋蓋時,應采取確保各預制板之間整體連接的措施。

      3.4.12 結構構件之間的連接應符合下列規定:

          1 構件節點的破壞不應先于其連接的構件。

          2 預埋件錨固的破壞不應先于連接件。

          3 裝配式結構構件的連接應能保證結構的整體性。

          4 預應力混凝土構件的預應力鋼筋宜在節點核芯區以外錨固。

      3.4.13 構筑物的支撐系統應能保證地震時結構的整體性和穩定性,保證可靠地傳遞水平地震作用。

      3.5 結構分析

      3.5 結構分析


      3.5.1 構筑物的結構應按多遇地震作用進行內力和變形分析,可假定結構與構件處于彈性工作狀態,內力和變形分析可采用線性靜力方法或線性動力方法。

      3.5.2 不規則且具有明顯薄弱部位,地震時可能導致嚴重破壞的構筑物,應按本規范有關規定進行罕遇地震作用下的彈塑性變形分析。可根據結構特點采用彈塑性靜力分析或彈塑性時程分析方法。 

          本規范有具體規定時,亦可采用簡化方法計算結構的彈塑性變形。

      3.5.3 當結構在地震作用下的重力附加彎矩大于初始彎矩的10%時,應計入重力二階效應的影響。

      3.5.4 結構抗震分析時,應根據各結構層在平面內的變形情況確定為剛性、半剛性和柔性等的橫隔板,再按抗側力系統的布置確定抗側力構件間的共同工作,并應進行構件間的地震內力分析。

      3.5.5 質量和側移剛度分布接近對稱且結構層可視為剛性橫隔板的結構,以及本規范有關章節有具體規定的結構,可采用平面結構模型進行抗震分析。其他情況應采用空間結構模型進行抗震分析。

      3.5.6 利用計算機進行結構抗震分析時,應符合下列規定:

          1 計算模型的建立和簡化計算處理應符合結構的實際工作狀況,計算中應計入樓梯構件的影響。

          2 計算軟件的技術條件應符合本規范和國家現行有關標準的規定,并應闡明其特殊處理的內容和依據。

          3 復雜結構進行多遇地震作用下的內力和變形分析時,應采用不少于2個的不同計算程序,并應對其計算結果進行分析比較。

          4 對計算程序的計算結果,應經分析判定其合理性和有效性后再用于工程設計。

      3.6 非結構構件

      3.6 非結構構件


      3.6.1 非結構構件,包括構筑物主體結構以外的結構構件、設施和機電等設備,自身及其與結構主體的連接應進行抗震設計。

      3.6.2 非結構構件的抗震設計應由相關專業的設計人員分別負責完成。

      3.6.3 附著于結構層上的非結構構件以及樓梯間的非承重墻體應采取與主體結構可靠連接或錨固等措施,并應確定其對主體結構的不利影響。

      3.6.4 主體結構的圍護墻和隔墻應分析其設置對結構抗震的不利影響,應避免不合理設置而導致主體結構的破壞。

      3.6.5 在人員出入口、通道和重要設備附近的非結構構件應采取加強的安全措施。

      3.7 結構材料與施工

      3.7 結構材料與施工


      3.7.1 抗震結構對材料和施工質量的特別要求應在設計文件中注明。

      3.7.2 結構材料的性能指標應符合下列規定:

          1 砌體結構材料應符合下列規定:

              1)普通磚和多孔磚的強度等級不應低于MU10,其砌筑砂漿的強度等級不應低于M5;

              2)混凝土小型空心砌塊的強度等級不應低于MU7.5,其砌筑砂漿的強度等級不應低于M7.5。

          2 混凝土結構材料應符合下列規定:

              1)混凝土的強度等級,框支梁、框支柱和抗震等級為一級的框架梁、柱、節點核芯區不應低于C30;構造柱、芯柱、圈梁及其他各類構件不應低于C20;

              2)抗震等級為一級、二級、三級的框架結構和斜撐構件(含梯段),其縱向受力鋼筋采用普通鋼筋時,鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25;鋼筋的屈服強度實測值與屈服強度標準值的比值不應大于1.3;且鋼筋在最大拉力下的總伸長率實測值不應小于9%。 

          3 鋼結構的鋼材應符合下列規定:

              1)鋼材的屈服強度實測值與抗拉強度實測值的比值不應大于0.85;

              2)鋼材應有明顯的屈服臺階,且伸長率不應小于20%;

              3)鋼材應有良好的焊接性;

              4)鋼材應具有滿足設計要求的沖擊韌性。

      3.7.3 結構材料性能指標尚應符合下列規定:

          1 普通鋼筋宜采用延性、韌性和焊接性較好的鋼筋;普通鋼筋的強度等級,縱向受力鋼筋宜選用HRB400E、HRB500E、HRBF400E、HRBF500E級的熱軋鋼筋,箍筋宜選用符合抗震性能指標且不低于HRB335級的熱軋鋼筋,也可選用HPB300級的熱軋鋼筋。

          2 鋼筋的檢驗方法應符合現行國家標準《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB 50204的有關規定。

          3 混凝土結構的混凝土強度等級,抗震墻不宜超過C60;其他構件,9度時不宜超過C60,8度時不宜超過C70。

          4 鋼結構的鋼材,Q235宜采用質量等級為B、C、D的碳素結構鋼,Q345宜采用質量等級為B、C、D、E的低合金高強度結構鋼,Q390、Q420、Q460宜采用質量等級為C、D、E的低合金高強度結構鋼;當有可靠依據時,亦可采用其他鋼種和鋼號。

          5 鋼結構的地腳螺栓可選用Q235-B、C、D級鋼或Q345-B、C、D、E級鋼。

      3.7.4 在施工中,當以強度等級較高的鋼筋替代原設計中的縱向受力鋼筋時,應按鋼筋受拉承載力設計值相等的原則換算,并應符合最小配筋率的要求。

      3.7.5 采用焊接連接的鋼結構,當有焊接拘束度較大的T形、十字形或角接接頭構造,且在厚度方向承受拘束拉應力的鋼板厚度不小于40mm時,鋼板厚度方向的截面收縮率不應小于現行國家標準《厚度方向性能鋼板》GB/T 5313小有關Z15級規定的容許值。

      3.7.6 鋼筋混凝土構造柱、芯柱的施工,應先砌墻后澆構造柱、芯柱。

      3.7.7 鋼筋混凝土墻體、框架柱的水平施工縫應采取提高混凝土結合性能的措施。抗震等級為一級的墻體和轉換層樓板與落地混凝土墻體的交接處,宜驗算施工縫截面的受剪承載力。

      3.1 抗震設防分類和目標

      3.1 抗震設防分類和目標


      3.1.1 地下結構的抗震設防類別應按表3.1.1確定。

      表3.1.1 抗震設防類別劃分

      3.1.2 地下結構的抗震性能要求應按表3.1.2劃分等級。

      表3.1.2 地下結構的抗震性能要求等級劃分

      3.1.3 地下結構的抗震設防應分為多遇地震動、基本地震動、罕遇地震動和極罕遇地震動4個設防水準。設計地震動參數的取值可按現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306的規定執行。

      3.1.4 地下結構抗震設防目標應符合表3.1.4的規定。

      表3.1.4 地下結構抗震設防目標

      4場地、地基和基礎

      4.1 場 地

      4.1 場 地


      4.1.1 選擇構筑物場地時,對構筑物抗震有利、一般、不利和危險地段,應按表4.1.1劃分。

      表4.1.1 有利、一般、不利和危險地段的劃分

      4.1.2 構筑物場地的類別劃分應以土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度為準。

      4.1.3 土層剪切波速的測量應符合下列規定:

          1 在場地初步勘察階段,對大面積的同一地質單元,測試土層剪切波速的鉆孔數量應為控制性勘探孔數量的1/5~1/3,山間河谷地區可適量減少,但不宜少于3個。 

          2 在場地詳細勘察階段,對單個構筑物,測試土層剪切波速的鉆孔數量不宜少于2個,數據變化較大時,可適量增加;對區域中處于同一地質單元內的密集構筑物群,測試土層剪切波速的鉆孔數量可適量減少,但每個大型構筑物的鉆孔數量均不得少于2個。

          3 對丁類構筑物及丙類構筑物中高度不超過24m的構筑物,當無實測剪切波速時,可根據巖土名稱和性狀按表4.1.3劃分土的類型,各土層的剪切波速可利用當地經驗在表4.1.3的剪切波速范圍內估算。

      表4.1.3 土的類型劃分和剪切波速范圍

      4.1.4 構筑物場地覆蓋層厚度的確定應符合下列規定:

          1 應按地面至剪切波速大于500m/s,且其下臥各層巖土的剪切波速均不小于500m/s的土層頂面的距離確定。

          2 當地面5m以下存在剪切波速大于其上部各土層剪切波速2.5倍的土層,且該層及其下臥各層巖土的剪切波速均不小于400m/s時,可按地面至該土層頂面的距離確定。

          3 剪切波速大于500m/s的孤石、透鏡體,應視同周圍土層。

          4 土層中的火山巖硬夾層應視為剛體,其厚度應從覆蓋土層中扣除。

      4.1.5 土層的等效剪切波速,應按下列公式計算:

      式中:υse——土層等效剪切波速(m/s);

            d0——計算深度(m),取覆蓋層厚度和20m兩者的較小值;

            t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間;

            di——計算深度范圍內第i土層的厚度(m);

            υsi——計算深度范圍內第i土層的剪切波速(m/s),丙類、丁類構筑物當無實測波速值時可按本規范附錄B的規定確定;

            n——計算深度范圍內土層的分層數。

      4.1.6 構筑物的場地類別應根據土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度按表4.1.6劃分,其中Ⅰ類應分為Ⅰ0、Ⅰ1兩個亞類。當有準確的剪切波速和覆蓋層厚度數據,且其值處于表4.1.6所列場地類別的分界線附近時,可按插值方法確定地震作用計算所用的特征周期。

      表4.1.6 構筑物的場地類別劃分

      4.1.7 場地內存在發震斷裂時,應對斷裂的工程影響進行評價,并應符合下列規定:

          1 符合下列情況之一時,可不計發震斷裂錯動對地面構筑物的影響:

              1)抗震設防烈度小于8度;

              2)非全新世活動斷裂;

              3)8度和9度時,隱伏斷裂的土層覆蓋厚度分別大于60m和90m。

          2 對不符合本條第1款規定的情況,應避開主斷裂帶。其避讓距離不宜小于表4.1.7的規定。在避讓距離的范圍內確有需要建造分散的、高度不超過10m的丙類、丁類構筑物時,應按提高一度采取抗震措施,其基礎應采用筏基等形式,且不應跨越斷層線。


      表4.1.7 發震斷裂的最小避讓距離(m)

      4.1.8 當需要在條狀突出的山嘴、高聳孤立的山丘、非巖石和強風化巖石的陡坡、河岸和邊坡邊緣等不利地段建造丙類及丙類以上構筑物時,除應保證其在地震作用下的穩定性外,尚應計算不利地段對設計地震動參數產生的放大作用,其水平地震影響系數最大值應乘以增大系數。增大系數的值應根據不利地段的具體情況確定,并應在1.1~1.6范圍內采用。

      4.1.9 場地巖土工程勘察應根據實際需要劃分的對構筑物抗震有利、一般、不利和危險的地段,提供構筑物的場地類別和滑坡、崩塌、液化和震陷等巖土地震穩定性評價,對需要采用時程分析法補充計算的構筑物,尚應根據設計要求提供土層剖面、場地覆蓋層厚度和有關的動力參數。

      4.1 場 地

      4.1 場 地


      4.1.1 選擇構筑物場地時,對構筑物抗震有利、一般、不利和危險地段,應按表4.1.1劃分。

      表4.1.1 有利、一般、不利和危險地段的劃分

      4.1.2 構筑物場地的類別劃分應以土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度為準。

      4.1.3 土層剪切波速的測量應符合下列規定:

          1 在場地初步勘察階段,對大面積的同一地質單元,測試土層剪切波速的鉆孔數量應為控制性勘探孔數量的1/5~1/3,山間河谷地區可適量減少,但不宜少于3個。 

          2 在場地詳細勘察階段,對單個構筑物,測試土層剪切波速的鉆孔數量不宜少于2個,數據變化較大時,可適量增加;對區域中處于同一地質單元內的密集構筑物群,測試土層剪切波速的鉆孔數量可適量減少,但每個大型構筑物的鉆孔數量均不得少于2個。

          3 對丁類構筑物及丙類構筑物中高度不超過24m的構筑物,當無實測剪切波速時,可根據巖土名稱和性狀按表4.1.3劃分土的類型,各土層的剪切波速可利用當地經驗在表4.1.3的剪切波速范圍內估算。

      表4.1.3 土的類型劃分和剪切波速范圍

      4.1.4 構筑物場地覆蓋層厚度的確定應符合下列規定:

          1 應按地面至剪切波速大于500m/s,且其下臥各層巖土的剪切波速均不小于500m/s的土層頂面的距離確定。

          2 當地面5m以下存在剪切波速大于其上部各土層剪切波速2.5倍的土層,且該層及其下臥各層巖土的剪切波速均不小于400m/s時,可按地面至該土層頂面的距離確定。

          3 剪切波速大于500m/s的孤石、透鏡體,應視同周圍土層。

          4 土層中的火山巖硬夾層應視為剛體,其厚度應從覆蓋土層中扣除。

      4.1.5 土層的等效剪切波速,應按下列公式計算:

      式中:υse——土層等效剪切波速(m/s);

            d0——計算深度(m),取覆蓋層厚度和20m兩者的較小值;

            t——剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間;

            di——計算深度范圍內第i土層的厚度(m);

            υsi——計算深度范圍內第i土層的剪切波速(m/s),丙類、丁類構筑物當無實測波速值時可按本規范附錄B的規定確定;

            n——計算深度范圍內土層的分層數。

      4.1.6 構筑物的場地類別應根據土層等效剪切波速和場地覆蓋層厚度按表4.1.6劃分,其中Ⅰ類應分為Ⅰ0、Ⅰ1兩個亞類。當有準確的剪切波速和覆蓋層厚度數據,且其值處于表4.1.6所列場地類別的分界線附近時,可按插值方法確定地震作用計算所用的特征周期。

      表4.1.6 構筑物的場地類別劃分

      4.1.7 場地內存在發震斷裂時,應對斷裂的工程影響進行評價,并應符合下列規定:

          1 符合下列情況之一時,可不計發震斷裂錯動對地面構筑物的影響:

              1)抗震設防烈度小于8度;

              2)非全新世活動斷裂;

              3)8度和9度時,隱伏斷裂的土層覆蓋厚度分別大于60m和90m。

          2 對不符合本條第1款規定的情況,應避開主斷裂帶。其避讓距離不宜小于表4.1.7的規定。在避讓距離的范圍內確有需要建造分散的、高度不超過10m的丙類、丁類構筑物時,應按提高一度采取抗震措施,其基礎應采用筏基等形式,且不應跨越斷層線。

      表4.1.7 發震斷裂的最小避讓距離(m)

      4.1.8 當需要在條狀突出的山嘴、高聳孤立的山丘、非巖石和強風化巖石的陡坡、河岸和邊坡邊緣等不利地段建造丙類及丙類以上構筑物時,除應保證其在地震作用下的穩定性外,尚應計算不利地段對設計地震動參數產生的放大作用,其水平地震影響系數最大值應乘以增大系數。增大系數的值應根據不利地段的具體情況確定,并應在1.1~1.6范圍內采用。

      4.1.9 場地巖土工程勘察應根據實際需要劃分的對構筑物抗震有利、一般、不利和危險的地段,提供構筑物的場地類別和滑坡、崩塌、液化和震陷等巖土地震穩定性評價,對需要采用時程分析法補充計算的構筑物,尚應根據設計要求提供土層剖面、場地覆蓋層厚度和有關的動力參數。

      4.2 天然地基和基礎

      4.2 天然地基和基礎


      4.2.1 下列構筑物可不進行天然地基及基礎的抗震承載力驗算:

          1 本規范規定可不進行上部結構抗震驗算的構筑物。

          2 7度、8度和9度時,地基靜承載力特征值分別大于80kPa、100kPa和120kPa,且高度不超過24m的構筑物。

      4.2.2 天然地基基礎抗震驗算時,應采用地震作用效應標準組合,且地基抗震承載力應按地基承載力特征值乘以地基抗震承載力調整系數計算。

      4.2.3 地基抗震承載力應按下式計算:

      ?aE=ζa?a       (4.2.3)


      式中:?aE——調整后的地基抗震承載力;

            ζa——地基抗震承載力調整系數,應按表4.2.3采用;

            ?a——深寬修正后的地基承載力特征值,應按現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007的有關規定執行。

      表4.2.3 地基抗震承載力調整系數

      4.2.4 驗算天然地基地震作用下的豎向承載力時,按地震作用效應標準組合的基礎底面平均壓力和邊緣最大壓力,應符合下列公式的要求:

      p≤?aE      (4.2.4-1)

      pmax≤1.2?aE      (4.2.4-2)


      式中:p——地震作用效應標準組合的基礎底面平均壓力;

            pmax——地震作用效應標準組合的基礎邊緣的最大壓力。

      4.2.5 驗算天然地基的抗震承載力時,基礎底面零應力區的面積大小應符合下列規定:

          1 形體規則的構筑物,零應力區的面積不應大于基礎底面面積的25%。

          2 形體不規則的構筑物,零應力區的面積不宜大于基礎底面面積的15%。

          3 高寬比大于4的高聳構筑物,零應力區的面積應為零。

      4.3 液化土地基

      4.3 液化土地基


      4.3.1 飽和砂土和飽和粉土(不含黃土)的液化判別和地基處理,6度時,可不進行判別和處理,但對液化沉陷敏感的乙類構筑物可按7度的要求進行判別和處理;7度~9度時,乙類構筑物可按本地區抗震設防烈度的要求進行判別和處理。

      4.3.2 地面下存在飽和砂土、飽和粉土時,除6度外,應進行液化判別;存在液化土層的地基,應根據構筑物的抗震設防類別、地基的液化等級,結合具體情況采取相應的措施。

          注:本條飽和土液化判別要求不包括黃土、粉質黏土。

      4.3.3 飽和的砂土或粉土(不含黃土),當符合下列條件之一時,可初步判別為不液化或液化輕微而不計入液化影響:

          1 地質年代為第四紀晚更新世(Q3)及其以前時,7度、8度時可判為不液化。

          2 粉土的黏粒(粒徑小于0.005mm的顆粒)含量百分率,7度、8度和9度分別不小于10、13和16時,可判為不液化土。

          注:用于液化判別的黏粒含量系采用六偏磷酸鈉作分散劑測定,采用其他方法時應按有關規定換算。

          3 淺埋天然地基的構筑物,當上覆非液化土層厚度和地下水位深度符合下列條件之一時,可判別為液化輕微而不計入液化影響:

      du>d0+db-2      (4.3.3-1)

      dw>d0+db-3      (4.3.3-2)

      du+dw>1.5d0+2db-4.5      (4.3.3-3)

      式中:dw——地下水位深度(m),可按設計基準期內年平均最高水位采用,也可按近期內年最高水位采用;

            du——上覆非液化土層厚度(m),計算時宜將淤泥和淤泥質土層扣除;

            db——基礎埋置深度(m),不超過2m時可采用2m;

            d0——液化土特征深度(m),可按表4.3.3采用。

      表4.3.3 液化土特征深度(m)

      注:當區域的地下水位處于變動狀態時,應按不利情況確定。

      4.3.4 當飽和砂土、粉土的初步判別認為需進一步進行液化判別時,應采用標準貫入試驗判別法判別地面下20m范圍內土的液化;本規范第4.2.1條規定的可不進行天然地基及基礎抗震承載力驗算的各類構筑物,可只判別地面下15m范圍內土的液化。當飽和土標準貫入錘擊數(未經桿長修正)小于或等于液化判別標準貫入錘擊數臨界值時,應判為液化土。當有成熟經驗時,可采用其他判別方法。

          在地面下20m深度范圍內,液化判別標準貫入錘擊數臨界值可按下式計算:

      式中:Ncr——液化判別標準貫入錘擊數臨界值;

            N0——液化判別標準貫入錘擊數基準值,可按表4.3.4采用;

            ds——飽和土標準貫入點深度(m);

            dw——地下水位(m);

            ρc——黏粒含量百分率,當小于3或為砂土時,應采用3;

            β——調整系數,設計地震第一組取0.80,第二組取0.95,第三組取1.05。

      表4.3.4 液化判別標準貫入錘擊數基準值N0

      4.3.5 對存在液化砂土層、粉土層的地基,應探明各液化土層的深度和厚度,按下式計算每個鉆孔的液化指數,并應按表4.3.5綜合劃分地基的液化等級:

      式中:IlE——液化指數;

            n——在判別深度范圍內每一個鉆孔標準貫入試驗點的總數;

            Ni、Ncri——分別為第i點標準貫入錘擊數的實測值和臨界值,當實測值大于臨界值時應取臨界值;當只需要判別15m范圍以內的液化時,15m以下的實測值可按臨界值采用;

            di——第i點所代表的土層厚度(m),可采用與該標準貫入試驗點相鄰的上、下兩標準貫入試驗點深度差的1/2,但上界不高于地下水位深度,下界不深于液化深度;

            Wi——第i土層單位土層厚度的層位影響權函數值(m-1)。當該層中點深度不大于5m時應采用10,等于20m時應采用零值,5m~20m時可按線性內插法取值。

      表4.3.5 液化等級與液化指數的對應關系

      4.3.6 當液化砂土層、粉土層較平坦且均勻時,宜按表4.3.6選用地基抗液化措施;尚可計入上部結構重力荷載對液化危害的影響,并可根據液化震陷量的估計適當調整抗液化措施。

          未經處理的液化土層不宜作為天然地基持力層。

      表4.3.6 抗液化措施

      注:甲類構筑物的地基抗液化措施應進行專門研究,但不宜低于乙類的相應要求。

      4.3.7 全部消除地基液化沉陷的措施應符合下列規定:

          1 采用樁基時,樁端伸入液化深度以下穩定土層中的長度(不包括樁尖部分)應按計算確定,且對碎石土,礫、粗、中砂,堅硬黏性土和密實粉土尚不應小于0.8m,對其他非巖石土尚不宜小于1.5m。

          2 采用深基礎時,基礎底面應埋入液化深度以下的穩定土層中,其深度不應小于0.5m。

          3 采用加密法加固時,應處理至液化深度下界;振沖或擠密碎石樁加固后,樁間土的標準貫入錘擊數不宜小于本規范第4.3.4條規定的液化判別標準貫入錘擊數臨界值。

          4 應用非液化土替換全部液化土層,也可增加上覆非液化土層的厚度。

          5 采用加密法或換土法處理時,在基礎邊緣以外的處理寬度應超過基礎底面下處理深度的1/2,且不小于基礎寬度的1/5。

      4.3.8 部分消除地基液化沉陷的措施應符合下列規定:

          1 處理深度應使處理后的地基液化指數減小,其值不宜大于5;大面積筏基、箱基基礎外邊界以內沿長寬方向距外邊界大于相應方向1/4長度的中心區域,處理后的液化指數不宜大于6;獨立基礎和條形基礎尚不應小于基礎底面下液化土特征深度和基礎寬度的較大值。

          2 采用振沖或擠密碎石樁加固后,樁間土的標準貫入錘擊數不宜小于按本規范第4.3.4條規定的液化判別標準貫入錘擊數臨界值。

          3 基礎邊緣以外的處理寬度應符合本規范第4.3.7條第5款的規定。

          4 應采取增加上覆非液化土層的厚度、改善周邊的排水條件等減小液化沉陷的其他方法。

      4.3.9 減輕液化影響的基礎和上部結構處理,可綜合采用下列措施:

          1 選擇合適的基礎埋置深度。

          2 調整基礎底面積和減小基礎偏心。

          3 采用箱基、筏基或鋼筋混凝土十字形基礎,獨立基礎加設基礎連梁等加強基礎的整體性和剛度的措施。

          4 減輕荷載、增強上部結構的整體剛度和均勻對稱性,合理設置沉降縫,采用對不均勻沉降不敏感的結構形式等。 

          5 管道穿過構筑物處,預留足夠尺寸或采用柔性接頭等。

      4.3.10 在故河道以及臨近河岸、海岸和邊坡等有液化側向擴展或流滑可能的地段內,不宜修建永久性構筑物;必須修建永久性構筑物時,應進行抗滑動驗算,采取防止土體滑動或提高結構整體性等措施。

      4.4 軟黏性土地基震陷

      4.4 軟黏性土地基震陷


      4.4.1 6度和7度區軟黏性土地基上的構筑物,當地基基礎滿足現行國家標準《建筑地基基礎規范》GB 50007的有關規定時,可不計及地基震陷的影響。

      4.4.2 地基中軟弱黏性土層的震陷可采用下列方法判別:

          1 飽和粉質黏土震陷的危害性和抗震陷措施應根據沉降和橫向變形大小等因素綜合研究確定。

          2 8度(0.30g)和9度,當塑性指數小于15,且符合下式規定的飽和粉質黏土時,可判為震陷性軟土:


      Ws≥0.9W    (4.4.2-1)

      IL≥0.75      (4.4.2-2)


      式中:Ws——天然含水量;

            WL——液限含水量,采用液、塑限聯合測定法測定;

            IL——液性指數。 


      4.4.3 8度和9度,當地基范圍內存在淤泥、淤泥質土等軟黏性土,且地基靜承載力特征值8度小于100kPa、9度小于120kPa時,除丁類構筑物或基礎底面以下非軟黏性土層厚度符合表4.4.3規定的構筑物外,均應采取消除地基震陷影響的措施。

      表4.4.3 基礎底面以下非軟黏性土層厚度

      注:1 土層厚度指直接位于基礎底面以下的非軟黏性土層;

      2 b為基礎底面寬度(m)。

      4.4.4 消除軟土地基震陷影響,可選擇下列措施:

          1 基本消除地基震陷的措施,可采用樁基、深基礎、加密或換土法等。

              采用加密或換土法時,基礎底面以下軟土的處理深度應符合本規范表4.4.3規定的非軟土層厚度要求;每邊外伸處理寬度不宜小于處理深度的1/3 ,且不宜小于2m。

          2 部分消除地基震陷的措施可采用加密或部分換土法等。

              基礎底面以下軟土的處理深度應符合本規范表4.4.3規定的非軟土層厚度的0.75倍;每邊外伸處理寬度不宜小于處理深度的1/3 ,且不宜小于2m。

          3 不具備地基處理條件時,可降低地基抗震承載力取值。

          4 基礎和上部結構措施應符合下列規定:

              1)宜采用箱基、街基和鋼筋混凝土十字形基礎等;

              2)增強上部結構的整體剛度和均勻對稱性,合理設置沉降縫,應避免采用對不均勻震陷敏感的結構形式等。

      4.4.5 存在地基震陷影響的甲類構筑物或有特殊要求的構筑物,其地基基礎的抗震措施應經過專門研究確定。

      4.4.6 地基主要受力層范圍內存在軟弱黏性土層和高含水量的可塑性黃土時,應結合具體情況確定,可采用樁基、地基加固處理或本規范第4.3.9條的措施,也可根據軟黏性土震陷量的估計,采取相應措施。


      4.5 樁 基 礎

      4.5 樁 基 礎


      4.5.1 承受豎向荷載為主的低承臺樁基,當同時符合下列條件時,可不進行樁基豎向抗震承載力和水平抗震承載力的驗算:

          1 7度、8度時,符合本規范第4.2.1條的規定。

          2 樁端和樁身周圍無液化土層和軟黏性土層。

          3 樁承臺周圍無液化土、淤泥、淤泥質土、松散砂土和靜承載力特征值小于100kPa的填土。

          4 非斜坡地段。

      4.5.2 非液化土中低承臺樁基的抗震驗算應符合下列規定:

          1 單樁的豎向和水平向抗震承載力特征值可比非抗震設計時提高25%。

          2 當承臺周圍的回填土夯實至干密度不小于現行國家標準《建筑地基基礎設計規范》GB 50007對填土的要求時,可由承臺正面填土與樁共同承擔水平地震作用;但不應計入承臺底面與地基土間的摩擦力。

      4.5.3 存在液化土層的低承臺樁基抗震驗算應符合下列規定:

          1 承臺埋深較淺時,不宜計入承臺周圍土的抗力或剛性地坪對水平地震作用的分擔作用。

          2 當樁承臺底面上、下分別有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化土層或非軟黏性土層時,可按下列情況進行樁的抗震驗算,并應按不利情況設計:

              1)樁承受全部地震作用,樁承載力按本規范第4.5.2條采用,液化土的樁周摩阻力及樁的水平抗力均應乘以表4.5.3的折減系數;

      表4.5.3 土層液化影響折減系數

      注:λN為液化土層的標準貫入錘擊數實測值與相應的臨界值之比。

              2)地震作用按水平地震影響系數最大值的10%采用,樁承載力仍按本規范第4.5.2條第1款取用,但應扣除液化土層的全部摩阻力及樁承臺下2m深度范圍內非液化土的樁周摩阻力。

          3 打入式預制樁及其他擠土樁,當平均樁距為樁徑的2.5倍~4倍,且樁數不少于5×5時,可計入打樁對土的加密作用及樁身對液化土變形限制的有利影響。當打樁后樁間土的標準貫入錘擊數值達到不液化的要求時,單樁承載力可不折減;但對樁尖持力層做強度校核時,樁群外側的應力擴散角應取為零。打樁后樁間土的標準貫入錘擊數宜由試驗確定,也可按下式計算:

      N1=NP+100ρ(1-e-0.3Np)      (4.5.3)

      式中:N1——打樁后的標準貫入錘擊數;

            ρ——打入式預制樁的面積置換率;

            NP——打樁前的標準貫入錘擊數。

      4.5.4 處于液化土中的樁基承臺周圍宜用密實干土填筑夯實;若用砂土或粉土則應使土層的標準貫入錘擊數不小于本規范第4.3.4條規定的液化判別標準貫入錘擊數臨界值。

      4.5.5 液化土和震陷軟黏性土中樁的配筋范圍應為自樁頂至液化深度以下符合全部消除液化沉陷所要求的深度,配筋范圍內縱向鋼筋應與樁頂部相同,箍筋應增大直徑并加密。

      4.5.6 在有液化側向擴展的地段,樁基除應滿足本節中的其他規定外,尚應計入土流動時的側向作用力,且承受側向推力的面積應按邊樁外緣間的寬度計算。 

      4.6 斜坡地震穩定性

      4.6 斜坡地震穩定性


      4.6.1 7度、8度和9度,且構筑物位于斜坡、坡頂或坡腳附近時,應通過計算分析確定斜坡的地震穩定性及其對構筑物的影響。

      4.6.2 當邊坡符合表4.6.2的條件時,可不進行其地震穩定性驗算。

      表4.6.2 地震區可不進行地震穩定性驗算的邊坡高度與坡角的最大值

      注:1 下部為基巖、上部為覆蓋土層的邊坡,可根據膠結程度,按Ⅳ、Ⅴ類取值;

              2 邊坡的最大坡度,7度時可取陡坡值,9度時應取緩坡值;

              3 對年均降雨量大于800mm地區的Ⅴ類和Ⅵ類邊坡,本表不適用。

      4.6.3 斜坡地震穩定性驗算可采用擬靜力法,水平地震系數應按表4.6.3取值,安全系數不應小于1.1;對于失穩危害較大的斜坡,尚應采用動力有限元方法或累積殘余位移方法。

      表4.6.3 水平地震系數

      4.6.4 當需要提高斜坡的地震穩定性時,應針對具體情況采取下列一種或幾種抗震措施:

          1 放緩斜坡或設置有較寬平臺的階梯式斜坡。

          2 除去構筑物上方的危石和崩塌體。

          3 坡面覆蓋、植草,并合理設置排水。

          4 在構筑物與其上方陡坡之間修建截止溝或護坡樁。

          5 采用擋墻或錨桿支護。

          6 當坡腳或坡體內有液化土或軟土時,采取消除液化或加固軟土的措施。

      5地震作用和結構抗震驗算

      5.1 一般規定

      5.1 一般規定


      5.1.1 構筑物的地震作用計算應符合下列規定:

          1 應至少在構筑物結構單元的兩個主軸方向分別計算水平地震作用并進行抗震驗算,各方向的水平地震作用應由該方向的抗側力構件承擔。

          2 有斜交抗側力構件的結構,當相交角度大于15°時,應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用。

          3 質量或剛度分布明顯不對稱的結構,應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響;其他情況應允許采用調整地震作用效應的方法計入扭轉影響。

          4 8度和9度時的大跨度結構、長懸臂結構及雙曲線冷卻塔、電視塔、石油化工塔型設備基礎、高爐和索道,以及9度時的井架、井塔、鍋爐鋼結構等高聳構筑物應計算豎向地震作用。

      5.1.2 各類構筑物的抗震計算應分別采用下列方法:

          1 質量和剛度沿高度分布比較均勻且高度不超過55m的框排架結構、高度不超過65m的其他構筑物,以及近似于單質點體系的結構,可采用底部剪力法。其他結構宜采用振型分解反應譜法。

          2 甲類構筑物和特別不規則的構筑物,除應按規定采用振型分解反應譜法外,尚應采用時程分析法或經專門研究的方法進行補充計算。計算結果可取時程分析法的平均值和振型分解反應譜法的較大值。

      5.1.3 采用時程分析法時,應選擇不少于2組相似場地條件的實際加速度記錄和1組擬合設計反應譜的人工地震加速度時程曲線,其平均地震影響系數曲線應與振型分解反應譜法所采用的地震影響系數曲線在統計意義上相符。底部剪力可取多條時程曲線計算結果的平均值,但不應小于按振型分解反應譜法計算值的80%,且每條時程曲線計算所得結構底部剪力不應小于振型分解反應譜法計算結果的65%。

      5.1.4 計算地震作用時,構筑物的重力荷載代表值應取結構構件、內襯和固定設備自重標準值和可變荷載組合值之和;可變荷載的組合值系數,除本規范另有規定外,應按表5.1.4采用。

      表5.1.4 可變荷載的組合值系數

      注:硬鉤吊車的吊重較大時,組合值系數應按實際情況采用。

      5.1.5 構筑物的地震影響系數應根據烈度、場地類別、設計地震分組和結構自振周期以及阻尼比確定。其水平地震影響系數最大值αmax應按表5.1.5-1采用;當計算的地震影響系數值小于0.12αmax時,應取0.12αmax。特征周期應根據場地類別和設計地震分組按表5.1.5-2采用;計算罕遇地震作用時,特征周期應增加0.05s。周期大于7.0s的構筑物,其地震影響系數應專門研究。

      表5.1.5-1 水平地震影響系數最大值

      注:括號內數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區;多遇地震,50年超越概率為63%;設防地震(設防烈度),50年超越概率為10%;罕遇地震,50年超越概率為2%~3%。

      表5.1.5-2 特征周期值(s)

      5.1.6 構筑物地震影響系數曲線(圖5.1.6)的阻尼調整和形狀參數應符合下列規定:

          1 當構筑物的阻尼比取0.05時,地震影響系數曲線的阻尼調整系數應按1.0采用,形狀參數應符合下列規定:

              1)直線上升段,為周期小于0.1s的區段;

              2)水平段,自0.1s至特征周期區段,應取最大值(αmax);

              3)曲線下降段,自特征周期至5倍特征周期區段,衰減指數應取0.9;

              4)直線下降段,自5倍特征周期至7s區段,下降斜率調整系數應取0.02。

      圖5.1.6 地震影響系數曲線

      α—地震影響系數;αmax—地震影響系數最大值;η1—直線下降段的下降斜率調整系數;

      γ—衰減指數;Tg—特征周期;η2—阻尼調整系數;T—結構自振周期

          2 當構筑物的阻尼比不等于0.05時,地震影響系數曲線的阻尼調整系數和形狀參數應符合下列規定:

              1)曲線下降段的衰減指數應按下式確定:

      式中:γ——曲線下降段的衰減指數;

            ζ——阻尼比。

              2)直線下降段的下降斜率調整系數應按下式確定:

      式中:η1——直線下降段的下降斜率調整系數,小于0時,應取0。

              3)阻尼調整系數應按下式確定:

      式中:η2——阻尼調整系數,當小于0.55時,應取0.55。

          3 多質點體系采用底部剪力法計算時,按本規范圖5.1.6確定的水平地震影響系數應乘以增大系數。水平地震影響系數的增大系數應按下列公式確定:

      當T1>Tg    ηh=(Tg/T1)-ε      (5.1.6-4)

      當T1≤Tg       ηh=1.0      (5.1.6-5)

      式中:T1——結構基本自振周期;

            ηh——水平地震影響系數的增大系數;

            ε——結構類型指數,應根據結構類型按表5.1.6采用。

      表5.1.6 結構類型指數

      4 豎向地震影響系數的最大值可采用水平地震影響系數最大值的65%。

      5.1.7 采用時程分析法計算時,其地震加速度時程曲線的最大值應按表5.1.7采用。

      表5.1.7 地震加速度時程曲線的最大值(cm/s2)

      注:括號內數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區。

      5.1.8 構筑物的基本自振周期可按本規范各章規定的計算方法確定。當采用類似構筑物的實測周期時,應根據構筑物的重要性和允許損壞程度,乘以震時周期加長系數(1.1~1.4)確定。

      5.1.9 構筑物的阻尼比除本規范另有規定外,其余均可按0.05采用。

      5.1.10 結構的抗震驗算應符合下列規定:

          1 6度時和本規范規定不作地震作用計算的結構,可不進行截面抗震驗算,但應符合有關的抗震措施要求。

          2 構筑物應按本規范規定的抗震設防標準進行地震作用和作用效應計算。

          3 平面尺寸較小的高聳構筑物應對整體結構進行抗傾覆驗算。

          4 符合本規范第5.5.1條規定的構筑物,除應按本規范第5.4節的規定進行截面抗震驗算外,尚應進行抗震變形驗算。

      5.2 水平地震作用計算

      5.2 水平地震作用計算


      5.2.1 采用底部剪力法時,結構水平地震作用計算簡圖可按圖5.2.1采用;水平地震作用和作用效應應符合下列規定:

          1 結構總水平地震作用標準值應按下列公式確定:

      式中:FEk——結構總水平地震作用標準值;

            α1——相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數,應按本規范第5.1.6條的規定確定;

            Geq——相應于結構基本自振周期的等效總重力荷載;

            Gi——集中于質點i的重力荷載代表值,應按本規范第5.1節的規定確定;

            X1i——結構基本振型質點i的水平相對位移;

            hi——質點i的計算高度;

            h——結構的總計算高度;

            δ——結構基本振型指數,可按表5.2.1取值;

            n——質點數。


      圖5.2.1 結構水平地震作用計算簡圖


      表5.2.1 結構基本振型指數

       2 結構基本振型和第二振型質點i的水平地震作用標準值應按下列公式確定:

      式中:F1i、F2i——分別為結構基本振型和第二振型質點i的水平地震作用標準值;

            FEk1、FEk2——分別為結構基本振型和第二振型的總水平地震作用標準值;

            X2i——結構第二振型質點i的水平相對位移;

            h0——結構第二振型曲線的交點計算高度,可采用結構總計算高度的80%。

          3 水平地震作用標準值效應應按下列公式確定:

      式中:SEk——水平地震作用標準值效應;

            SEk1、SEk2——分別為結構基本振型和第二振型的水平地震作用標準值效應;

            ξ——地震效應折減系數。

      5.2.2 當采用振型分解反應譜法,且不進行扭轉耦聯計算時,水平地震作用和作用效應應按下列規定計算:

          1 結構j振型i質點的水平地震作用標準值應按下列公式確定:

      式中:Fji——j振型i質點的水平地震作用標準值;

            αj——相應于j振型自振周期的水平地震影響系數,應按本規范第5.1.6條的規定確定;

            Xji——j振型i質點的水平相對位移;

            γj——j振型的參與系數;

            m——振型數。

          2 水平地震作用標準值效應(彎矩、剪力、軸向力和變形),當相鄰振型的周期比小于0.85時,可按下式確定:

      式中:Sj——j振型水平地震作用標準值效應,除本規范另有規定外,振型數可只取前3個~5個振型;當基本自振周期大于1.5s時,振型數目可適當增加,振型數應使振型參與質量不小于總質量的90%;

            SEk——水平地震作用標準值效應。

      5.2.3 構筑物估計水平地震作用扭轉影響時,應按下列規定計算其地震作用和作用效應:

          1 可能存在偶然偏心的規則構筑物,可不進行扭轉耦聯計算,但結構兩個水平主軸方向的外側兩排抗側力構件,其地震作用效應應乘以增大系數。短邊可按1.15采用,長邊可按1.05采用;當扭轉剛度較小時,周邊各構件宜按不小于1.3采用。角部構件宜同時乘以兩個方向各自的增大系數。 

          2 對于偏心構筑物,進行扭轉耦聯地震作用和效應計算時,可采用三維空間有限元分析模型,也可采用多質點體系平動-扭轉耦聯分析模型。采用振型分解法計算時,應選取包括兩個正交水平方向和扭轉的振型,每個方向的振型數不應少于含有該方向的前三階振型,且振型數應使振型參與質量不小于總質量的90%。單向水平地震作用標準值效應可采用完全二次項平方根法。雙向水平地震作用標準值效應可按下列公式中的較大值確定:

      式中:Sx、Sy——分別為x向、y向按扭轉耦聯分析得出的單向水平地震作用標準值效應。

      5.2.4 突出構筑物頂面的小型結構采用底部剪力法計算時,除本規范另有規定外,其地震作用效應宜乘以增大系數3,增大部分可不往下傳遞,但與該突出部分相連的構件設計時應予以計入。

      5.2.5 抗震驗算時,任意結構層的水平地震剪力應符合下式規定:

      式中:VEki——第i層對應于水平地震作用標準值的結構層剪力;

            λ——剪力系數,不應小于表5.2.5的規定,對豎向不規則結構的薄弱層,尚應乘以1.15的增大系數;

            Gj——第j層的重力荷載代表值。

      表5.2.5 結構層最小地震剪力系數值

      注:1 基本自振周期介于3.5s和5.0s之間的結構,采用插入法取值;

      2 括號內數值分別用于設計基本地震加速度為0.15g和0.30g的地區。

      5.3 豎向地震作用計算

      5.3 豎向地震作用計算


      5.3.1 井架、井塔、電視塔以及質量、剛度分布與其類似的筒式或塔式結構,豎向地震作用標準值(圖5.3.1)可按下列公式確定。結構層的豎向地震作用效應可按各構件承受的重力荷載代表值的比例進行分配;當按多遇地震計算時,尚宜乘以增大系數1.5~2.5。

      式中:FEvk——結構總豎向地震作用標準值;

            Fvi——質點i的豎向地震作用標準值;

            hi、hj——分別為質點i、j的計算高度;

            αvmax——豎向地震影響系數最大值,可按本規范第5.1.6條第4款的規定采用;

            Geqv——結構等效總重力荷載,可按其重力荷載代表值的75%采用。

      圖5.3.1 結構豎向地震作用計算簡圖

      5.3.2 8度和9度時,跨度大于24m的桁架、長懸臂結構和其他大跨度結構,豎向地震作用標準值可采用其重力荷載代表值與豎向地震作用系數的乘積;豎向地震作用可不向下傳遞,但構件節點設計時應予以計入;豎向地震作用系數可按表5.3.2采用。

      表5.3.2 豎向地震作用系數

      注:括號內數值系設計基本地震加速度為0.30g的地區。

      5.4 截面抗震驗算

      5.4 截面抗震驗算


      5.4.1 結構構件的截面抗震驗算除本規范另有規定外,地震作用標準值效應和其他荷載效應的基本組合,應按下式計算:


      S=γGSGE+γEhSEhk+γEvSEvk+γwψwSwk+γtψtStk+γmψmSmk     (5.4.1)


      式中:S——結構構件內力組合的設計值,包括組合的彎矩、軸向力和剪力的設計值等;

            γG——重力荷載分項系數,應采用1.2;當重力荷載效應對構件承載能力有利時,不應大于1.0;當驗算結構抗傾覆或抗滑時,不應小于0.9;

            SGE——重力荷載代表值效應,重力荷載代表值應按本規范第5.1.4條的規定確定;

            γEh、γEv——分別為水平、豎向地震作用分項系數,應按表5.4.1采用;

            SEhk——水平地震作用標準值效應,尚應乘以相應的增大系數或調整系數;

            SEvk——豎向地震作用標準值效應,尚應乘以相應的增大系數或調整系數;

            Swk——風荷載標準值效應;

            Stk——溫度作用標準值效應;

            Smk——高速旋轉式機器主動作用標準值效應;

            γw、γt、γm——分別為風荷載、溫度作用和高速旋轉式機器動力作用分項系數,均應采用1.4,但冷卻塔的溫度作用分項系數應取1.0;

            ψw——風荷載組合值系數,高聳構筑物應采用0.2,一般構筑物應取0;

            ψt——溫度作用組合值系數,一般構筑物應取0,長期處于高溫條件下的構筑物應取0.6;

            ψm——高速旋轉式機器動力作用組合值系數,對大型汽輪機組、電機、鼓風機等動力機器,應采用0.7,一般動力機器應取0。

      表5.4.1 地震作用分項系數

      5.4.2 結構構件的截面抗震驗算應采用下列設計表達式:

      S≤R/γRE       (5.4.2)

      式中:R——結構構件承載力設計值;

            γRE——承載力抗震調整系數,除本規范另有規定外,應按表5.4.2采用。

      表5.4.2 承載力抗震調整系數

      5.4.3 當僅計算豎向地震作用時,結構構件承載力抗震調整系數均應采用1.0。

      5.5 抗震變形驗算

      5.5 抗震變形驗算


      5.5.1 下列構筑物應進行罕遇地震作用下的彈塑性變形驗算:

          1 8度Ⅲ類、Ⅳ類場地或9度時的鋼筋混凝土框排架結構,以及9度時的鋼筋混凝土柱承式筒倉、井塔、井架。

          2 結構布置不規則且有明顯薄弱層或高度大于150m的鍋爐鋼結構。

          3 結構安全等級和結構高度均較高的電視塔結構。

          4 7度~9度時結構層屈服強度系數小于0.5的鋼筋混凝土框架結構和框排架結構。

          5 甲類構筑物和9度時的乙類構筑物。

      5.5.2 構筑物在罕遇地震作用下的彈塑性變形計算,可采用下列方法:

          1 本規范規定的簡化計算方法或經專門研究的簡化計算方法。

          2 質量和剛度沿高度分布比較均勻且高度不超過65m的構筑物,或近似于單質點體系的構筑物可采用靜力彈塑性分析方法。

          3 彈塑性時程分析方法。

      5.5.3 鋼筋混凝土柱承式筒倉的最大彈塑性位移可按下式計算:

      式中:Δup——柱頂最大彈塑性位移;

            Δuy——柱頂屈服位移,可在柱頂作用1.42倍的屈服彎矩,采用彈性分析確定;

            ME——柱頂彈性地震彎矩設計值;

            My——柱頂屈服彎矩。

      5.5.4 結構薄弱層(部位)的彈塑性位移應符合下式規定:

      Δup≤[θp]h      (5.5.4)

      式中:h——薄弱層的結構層高度或柱承式筒倉柱的全高或單層廠房的上柱高度;

            [θp]——彈塑性層間位移角限值,可按表5.5.4采用;對于鋼筋混凝土框架結構,當軸壓比小于0.4時,可提高10%;當柱子全高的箍筋構造比本規范第6.3.11條規定的體積配箍率大于30%時,可提高20%,但累計提高不應超過25%。

      表5.5.4 結構彈塑性層間位移角限值

      注:對于沒有樓層概念的結構,根據結構布置視其沿高度方向由一定數量的結構

      層組成,其彈塑性位移角值可取最薄弱結構層間的相對位移角值。

      5.5.5 鋼筋混凝土柱承式筒倉柱頂的彈塑性位移角限值可按下式確定:

      式中:T1——筒倉的基本自振周期;

            ?ck——混凝土軸心抗壓強度標準值。

      6鋼筋混凝土框排架結構

      6.1 一般規定

      6.1 一般規定


      6.1.1 本章適用于鋼筋混凝土框架、框架-抗震墻與排架側向組成的框排架結構抗震設計,其適用的最大高度應符合表6.1.1的規定。

      表6.1.1 鋼筋混凝土框架和框架-抗震墻適用的最大高度(m)

      注:1 括號內的數值用于設有筒倉的框架和框架-抗震墻;

              2 表中高度指室外地面到主要屋面板板頂的高度(不包括局部突出屋面部分);

              3 超過表中所列高度時,應進行專門研究和論證,并采取加強措施。

      6.1.2 鋼筋混凝土框排架結構的框架和抗震墻應根據設防類別、烈度、結構類型和房屋高度采用不同的抗震等級,并應符合相應的計算和抗震構造措施要求。丙類框排架結構的框架和抗震墻的抗震等級應按表6.1.2確定。

      表6.1.2 丙類框排架結構的框架和抗震墻的抗震等級

      注:1 工程場地為Ⅰ類時,除6度外應允許按表內降低一度所對應的抗震等級采取抗震構造措施,但相應的計算要求不應降低;

              2 設置少量抗震墻的框架-抗震墻結構,在規定的水平力作用下,底層框架部分所承擔的地震傾覆力矩應大于框架-抗震墻總地震傾覆力矩的50%,其框架部分的抗震等級應按表中框架結構對應的抗震等級確定,抗震墻的抗震等級應與其框架等級相同;

              3 設有筒倉的框架(或框架-抗震墻)指設有縱向的鋼筋混凝土筒倉豎壁,且豎壁的跨高比不大于2.5,大于2.5時應按不設筒倉確定。

              4 大跨度框架指跨度不小于18m的框架。

      6.1.3 框排架結構的平面和豎向布置、結構選型、選材應符合下列規定:

          1 在結構單元平面內,抗側力構件宜對稱均勻布置,并應沿結構全高設置。在結構單元內,各柱列的側移剛度宜均勻。豎向抗側力構件的截面尺寸宜自下而上逐漸減小,并應避免抗側力構件的側移剛度和承載力突變。

          2 質量大的設備等不宜布置在結構單元邊緣的平臺上,宜設置在距結構剛度中心較近的部位;當不可避免時,宜將平臺與主體結構分開,也可在滿足工藝要求的條件下采用低位布置。

          3 不宜采用較大的懸挑結構。

          4 圍護墻宜選用輕質材料、輕型墻板、鋼筋混凝土墻板等;當結構單元的一端敞開另一端有山墻時,其山墻與主體結構之間應采用柔性連接。

      6.1.4 框排架結構的防震縫應符合下列規定:

          1 當符合下列情況之一時,應設置防震縫: 

              1)房屋貼建于框排架結構;

              2)結構的平面和豎向布置不規則;

              3)質量和剛度沿縱向分布有突變。

          2 防震縫的兩側應各自設置承重結構。

          3 除膠帶運輸機和鏈帶設備外,設備不應跨防震縫布置。

          4 防震縫的最小寬度應符合下列規定:

              1)高度不大于15m的貼建房屋與框排架結構間,6度、7度時,不應小于100mm;8度、9度時,不應小于110mm。

              2)框排架結構(包括設置少量抗震墻的框排架結構)單元間,結構高度不超過15m時,不應小于100mm;結構高度超過15m時,對6度~9度,分別每增高5m、4m、3m、2m,宜加寬20mm;

              3)框架-抗震墻的框排架結構的防震縫寬度不應小于本條第2款規定數值的70%,且不宜小于100mm。

          5 8度、9度的框架結構防震縫兩側結構層高相差較大時,防震縫兩側框架柱的箍筋應沿房屋全高加密。

      6.1.5 框架及框架-抗震墻結構中,樓板、屋蓋采用預制板時,應采取保證樓板、屋蓋的整體性及其與框架梁(或抗震墻)的可靠連接的措施。

      6.1.6 排架跨屋架或屋面梁支承在框架柱上時,宜符合下列規定:

          1 排架跨的屋架下弦或屋面梁底面宜布置在與框架跨相應樓層的同一標高處。

          2 排架跨的屋架或屋面梁支承在框架柱頂伸出的單柱上時(圖6.1.6),宜在柱頂(A處)設置一道縱向鋼筋混凝土連梁;當AC段柱較高時,宜在中間增設一道縱向連梁。

      6.1.7 屋蓋天窗的配置與選材應符合下列規定:

          1 天窗宜采用突出屋面較小的避風型天窗、下沉式天窗或采光屋面板等形式。

          2 突出屋面的天窗宜采用鋼天窗架;6度~8度時,可采用矩形截面桿件的鋼筋混凝土天窗架。

          3 宜在滿足建筑功能的條件下,降低天窗架的高度。

          4 天窗屋蓋、端壁板和側板宜采用輕型板材,不應采用端壁板代替端天窗架。

          5 結構單元兩端的第一開間不應設置天窗;8度和9度時,宜從第三開間開始設置天窗。

      6.1.8 屋蓋的屋架或屋面梁的選用應符合下列規定:

          1 屋蓋宜選用鋼屋架或重心較低的預應力混凝土、鋼筋混凝土屋架。

          2 跨度不大于15m時,可采用鋼筋混凝土屋面梁。

          3 跨度大于24m,或8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,宜選用鋼屋架。

          4 有突出屋面天窗架的屋蓋不宜采用預應力混凝土或鋼筋混凝土屋架。

          5 8度(0.30g)和9度時,跨度大于24m的屋蓋不宜采用大型屋面板。


      6.1.9 框排架結構的排架柱選型應符合下列規定:

          1 應根據截面高度不同采用矩形、工字形截面柱或斜腹桿雙肢柱,不應采用薄壁工字形柱、腹板開孔工字形柱或預制腹板的工字形柱。

          2 采用工字形截面柱時,柱底至室內地坪以上500mm高度范圍內、階形柱的上柱和牛腿處的各柱段均應采用矩形截面。

          3 山墻抗風柱可采用矩形、工字形截面鋼筋混凝土柱,亦可采用H形鋼柱。當排架跨較高時,宜設置山墻抗風梁。

      6.1.10 上下吊車的鋼梯布置應符合下列規定: 

          1 在結構單元內一端有山墻另一端無山墻時,應在靠近山墻的端部設置鋼梯。

          2 在結構單元內兩端均有山墻或均無山墻時,應在單元中部設置鋼梯。

          3 多跨時,可按本條第1款、第2款的規定分散布置鋼梯。

      6.1.11 框排架結構中的框架、抗震墻均應雙向設置,且柱中線與抗震墻中線、梁中線之間的偏心距不宜大于柱寬的1/4;大于柱寬的1/4時,應計入偏心的影響。

          框排架結構中框架部分高度大于24m時,不宜采用單跨框架結構。

      6.1.12 框架-抗震墻中,抗震墻之間無大洞口的樓板、屋蓋的長寬比不宜超過表6.1.12的規定;超過時,應計入樓板、屋蓋平面變形的影響。

      表6.1.12 抗震墻之間無大洞口的樓板、屋蓋的長寬比

      6.1.13 框架-抗震墻中抗震墻的設置宜符合下列規定:

          1 抗震墻宜貫通房屋全高。

          2 結構較長時,側移剛度較大的縱向抗震墻不宜設置在結構的端開間。

          3 抗震墻洞口宜上下對齊,且洞邊距端柱不宜小于300mm。

          4 樓梯間宜設置抗震墻,但不宜造成較大的扭轉效應。

          5 在抗震墻的兩端(不包括洞口兩側)宜設置端柱或與另一方向的抗震墻相連。

      6.1.14 采用框架-抗震墻時,抗震墻底部加強部位的范圍應符合下列規定:

          1 底部加強部位的高度應從地下室頂板算起。

          2 房屋高度大于24m時,底部加強部位的高度可取底部兩層和墻體總高度的1/10的較大值,房屋高度不大于24m時,底部加強部位可取底部一層。

          3 當結構計算嵌固端位于地下一層底板或以下時,底部加強部位尚應向下延伸到計算嵌固端。

      6.1.15 框排架結構柱的獨立基礎有下列情況之一時,宜沿兩個主軸方向(排架柱僅在縱向)設置基礎系梁:

          1 一級框架和Ⅳ類場地的二級框架。

          2 各柱基承受的重力荷載代表值作用下的壓應力差別較大。

          3 基礎埋置較深或各基礎埋置深度差別較大。

          4 地基主要受力層范圍內存在軟弱黏性土層、液化土層或嚴重不均勻土層。

          5 樁基承臺之間。

      6.1.16 框架-抗震墻中的抗震墻基礎應有良好的整體性和抗轉動的能力。

      6.1.17 樓梯間應符合下列規定:

          1 宜采用現澆鋼筋混凝土樓梯。

          2 對于框排架結構,樓梯間的布置不應導致結構平面特別不規則;樓梯構件與主體結構整澆時,應計入樓梯構件對地震作用及其效應的影響,應進行樓梯構件的抗震承載力驗算;宜采取減少樓梯構件對主體結構剛度影響的構造措施。

          3 樓梯間兩側填充墻與柱之間應加強拉結。

      6.2 計算要點

      6.2 計算要點


      6.2.1 6度時的不規則、建造于Ⅳ類場地上較高的框排架結構,以及7度~9度時的框排架結構,應按本規范第5章有關多遇地震的規定進行水平、豎向地震作用和地震作用效應計算。

      6.2.2 框排架結構應按空間結構模型計算地震作用,且應符合下列規定:

          1 復雜框排架結構進行多遇地震作用下的內力和變形分析時,應采用不少于兩個不同的力學模型,并應對其計算結果進行分析比較。

          2 框排架結構不規則時,應符合本規范第3.4.6條、第3.4.7條的規定。

          3 抗震驗算時,結構任一樓層的水平地震剪力應符合本規范第5.2.5條的規定。

          4 設有天窗且不計入框排架結構計算模型時,地震作用計算時可將天窗的質量集中在天窗架下部屋架或屋面梁處。

          5 設有筒倉的框排架結構,筒倉設有橫向和縱向豎壁時,貯料荷載應分配給縱向和橫向豎壁上;當僅設有縱向豎壁(橫向為梁)時,貯料荷載應僅分配給縱向豎壁上。

          6 采用振型分解反應譜法計算時,其振型數不宜少于12個。

          7 計算的結構自振周期應乘以0.8~0.9的周期調整系數。

      6.2.3 質量和剛度分布明顯不對稱的框排架結構地震作用計算時,應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響。雙向水平地震作用標準效應可按本規范式(5.2.3-1)和式(5.2.3-2)的較大值確定。其中單向水平地震作用下的扭轉耦聯效應可按下列公式確定:

      式中:SEk——地震作用標準值的扭轉效應;

            Sj、Sk——分別為j、k振型地震作用標準值的效應,可取前9個~15個振型; 

            ζj、ζk——分別為j、k振型的阻尼比;

            ρjk——j振型與k振型的耦聯系數;

            λT——k振型與j振型的自振周期比。

      6.2.4 當符合本規范附錄C規定的條件時,框排架結構可按多質點平面結構計算;其地震作用效應可按本規范第C.0.2條的規定進行地震作用空間效應調整。

      6.2.5 設有筒倉的框排架結構計算地震作用時,貯料重力荷載代表值應按下式確定:

      Gzeq=ψGz      (6.2.5)

      式中:Gzeq——貯料重力荷載代表值;

            ψ——充盈系數,對單倉和雙聯倉,可取0.9;對多聯倉,可取0.8;

            Gz——按筒倉實際容積計算的貯料荷載標準值。

      6.2.6 一、二、三、四級框架的底層,柱下端(設有筒倉的框架尚應包括支承筒倉豎壁的框架柱的上端)截面組合的彎矩設計值應分別乘以增大系數1.7、1.5、1.3和1.2。底層柱的縱向鋼筋應按上、下端的不利情況配置。 

      6.2.7 一、二、三、四級框架的梁柱節點處,柱端組合的彎矩設計值應符合下列規定:

          1 除框架頂層和柱軸壓比小于0.15外,柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求:

      ∑Mc=ηc∑M     (6.2.7-1)

          2 一級的框架結構和9度一級框架可不符合本規范式(6.2.7-1)的要求,但應符合下式要求:

      ∑Mc=1.2∑Mbua      (6.2.7-2)

      式中:∑Mc——節點上、下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設計值之和,上、下柱端的彎矩設計值可按彈性分析分配;

            ∑Mb——節點左、右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值之和,一級框架節點左、右梁端均為負彎矩時,絕對值較小的彎矩應取零;

            ∑Mbua——節點左、右梁端截面反時針或順時針方向實配的正截面抗震受彎承載力所對應的彎矩值之和,應根據實配鋼筋面積(計入梁受壓筋和相關樓板鋼筋)和材料強度標準值確定;

            ηc——框架柱端彎矩增大系數;對框架結構,一級可取1.7,二級可取1.5,三級可取1.3,四級可取1.2;對框架-抗震墻結構中的框架,一級可取1.4,二級可取1.2,三、四級可取1.1。

          3 當反彎點不在柱的層高范圍內時,柱端截面組合的彎矩設計值可乘以柱端彎矩增大系數ηc

      6.2.8 一、二、三級的框架梁和抗震墻的連梁,其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整:

      式中:V——梁端截面組合的剪力設計值;

            ηvb——梁端剪力增大系數,一級可取1.3,二級可取1.2,三級可取1.1;

            ln——梁的凈跨;

            VGb——梁在重力荷載代表值作用下,按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值;

            ——分別為梁左、右端反時針或順時針方向組合的彎矩設計值,一級框架兩端彎矩均為負彎矩時,絕對值較小的彎矩應取零。

      6.2.9 一級的框架結構和9度的一級框架梁、連梁端截面組合的剪力設計值可不按本規范式(6.2.8)調整,但應符合下式要求:

      式中:——分別為梁左、右端反時針或順時針方向實配的正截面抗震受彎承載力所對應的彎矩值,應根據實配鋼筋面積(計入受壓筋和相關樓板鋼筋)和材料強度標準值確定。

      6.2.10 一、二、三、四級框架柱組合的剪力設計值應按下式調整:

      式中:V——柱端截面組合的剪力設計值;

            ηvc——柱剪力增大系數;對框架結構,一級可取1.5,二級可取1. 3,三級可取1.2,四級可取1.1;對框架-抗震墻結構中的框架,一級可取1.4,二級可取1.2,三、四級可取1.1;

            ——分別為柱的上、下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值,應符合本規范第6.2.6條、第6.2.7條的規定;

            Hn——柱的凈高。

      6.2.11 一級的框架結構和9度的一級框架柱組合的剪力設計值可不按本規范式(6.2.10)調整,但應符合下式要求:

      式中:——分別為偏心受壓柱的上、下端順時針或反時針方向實配的正截面抗震受彎承載力所對應的彎矩值,應根據實配鋼筋面積、材料強度標準值和軸壓力等確定。

      6.2.12 一、二、三、四級框架的角柱、支承筒倉豎壁的框架柱,經本規范第6.2.6條、第6.2.7條、第6.2.10條、第6.2.11條調整后的組合彎矩設計值、剪力設計值尚應乘以不小于1.1的增大系數。 

      6.2.13 一、二、三級的抗震墻底部加強部位,其截面組合的剪力設計值應按下式調整:

      V=ηvwVw     (6.2.13)

      式中:V——抗震墻底部加強部位截面組合的剪力設計值;

            ηvw——抗震墻剪力增大系數,一級可取1.6,二級可取1.4,三級可取1.2; 

            Vw——抗震墻底部加強部位截面組合的剪力計算值。

      6.2.14 9度的一級抗震墻底部加強部位截面組合的剪力設計值可不按本規范式(6.2.13)調整,但應符合下式要求:

      式中:Mwua——抗震墻底部截面按實配縱向鋼筋面積、材料強度標準值和軸力等計算的抗震受彎承載力所對應的彎矩值,有翼墻時應計入墻兩側各一倍翼墻厚度范圍內的縱向鋼筋;

            Mw——抗震墻底部截面組合的彎矩設計值。

      6.2.15 抗震墻各墻肢截面組合的內力設計值應按下列規定采用:

          1 一級抗震墻的底部加強部位以上部位,墻肢的組合彎矩設計值應乘以增大系數,其值可采用1.2,剪力應相應調整。

          2 雙肢抗震墻中,墻肢不宜出現小偏心受拉;當任一墻肢為偏心受拉時,另一墻肢的剪力設計值、彎矩設計值均應乘以增大系數1.25。

      6.2.16 鋼筋混凝土結構的梁、柱、抗震墻和連梁,其截面組合的剪力設計值應符合下列規定:

          1 跨高比大于2.5的梁和連梁及剪跨比大于2的柱和抗震墻應符合下式要求:

          2 跨高比不大于2.5的連梁、剪跨比不大于2的柱和抗震墻、支承筒倉豎壁的框架柱,以及落地抗震墻的底部加強部位應符合下式要求:

          3 剪跨比應按下式計算:

      λ=Mc/(Vch0)      (6.2.16-3)

      式中:λ——剪跨比,應按柱端或墻端截面組合的彎矩計算值Mc、對應的截面組合剪力計算值Vc及截面有效高度h0確定,并取上、下端計算結果的較大值;反彎點位于柱高中部的框架柱可按柱凈高與2倍柱截面高度之比計算;

            V——按本規范第6.2.8條~第6.2.14條的規定調整后的梁端、柱端或墻端截面組合的剪力設計值;

            ?c——混凝土軸心抗壓強度設計值;

            b——梁、柱截面寬度或抗震墻墻肢截面寬度;

            h0——截面有效高度,抗震墻可取墻肢截面長度。

      6.2.17 框排架結構抗震計算時,尚應符合下列規定:

          1 側移剛度沿豎向分布基本均勻的框架-抗震墻結構,任一層框架部分承擔的剪力值不應小于框排架結構底部總地震剪力的20%和框架部分各樓層地震剪力最大值1.5倍中的較小值。

          2 抗震墻地震內力計算時,連梁的剛度可折減,折減系數不宜小于0.5。

          3 設置少量抗震墻的框架結構,其框架部分的地震剪力值宜采用框架結構模型和框架-抗震墻結構模型中計算結果的較大值。

          4 框架-抗震墻結構計算內力和變形時,其抗震墻應計入端部翼墻的共同工作。


      6.2.18 框架節點核芯區的抗震驗算應符合下列規定:

          1 一、二、三級框架的節點核芯區應進行抗震驗算;四級框架節點核芯區可不進行抗震驗算,但應符合抗震構造措施的要求。

          2 核芯區截面抗震驗算方法應符合本規范附錄D的規定。

      6.2.19 7度(0.15g)Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,應計算橫向水平地震作用對排架跨的屋架下弦產生的拉、壓效應,在托架上的屋架可不計算該效應。

      6.2.20 7度(0.15g)Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,排架跨屋架或屋面梁與柱頂(或牛腿)的連接應進行抗震驗算。

      6.2.21 8度和9度時,鋼結構倉斗與其鋼筋混凝土豎壁之間的連接焊縫計算應計入豎向地震作用;豎向地震作用可分別采用倉斗及其貯料重力荷載代表值的10%和20%,設計基本地震加速度為0.30g時,可取重力荷載代表值的15%。

      6.2.22 7度(0.15g)Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,排架跨在設置屋架橫向水平支撐的跨間宜計入由于縱向水平地震作用產生的兩柱列位移差對屋架弦桿和支撐腹桿的不利影響。

      6.2.23 支承低跨屋蓋的柱牛腿(柱肩)的縱向受拉鋼筋截面面積應按下式確定:

      式中:As——縱向水平受拉鋼筋的截面面積;

            NG——柱牛腿面上重力荷載代表值產生的壓力設計值;

            a——重力荷載作用點至下柱近側邊緣的距離,當小于0.3h0時應采用0.3h0

            h0——牛腿最大豎向截面的有效高度;

            ?y——鋼筋抗拉強度設計值;

            NE——柱牛腿面上地震組合的水平拉力設計值;

            γRE——承載力抗震調整系數,可采用1.0。

      6.2.24 框排架結構中突出屋面的天窗架及其兩側垂直支撐的抗震計算應符合下列規定:

          1 應將天窗架及其兩側垂直支撐作為框排架結構的組成部分,納入結構的計算模型,進行框排架結構的橫向(對天窗架)和縱向(對垂直支撐)地震作用計算。

          2 天窗架橫向和縱向的簡化抗震計算應符合下列規定:

              1)天窗架橫向抗震計算,對有斜腹桿的鋼筋混凝土天窗架和鋼天窗架,可采用底部剪力法;9度或天窗架跨度大于9m時,天窗架的地震作用效應應乘以增大系數,增大系數可采用1.5。

              2)天窗架縱向抗震計算,可采用雙質點體系即屋蓋和天窗架分別設置質點的底部剪力法,其地震作用效應應乘以增大系數2.5。

              3)采用底部剪力法計算時,地震作用效應的增大部分可不往下傳遞。

      6.2.25 排架跨山墻抗風柱的抗震計算可采用下列方法:

          1 將山墻抗風柱納入框排架結構的計算模型,進行整體抗震分析。

          2 山墻抗風柱的抗震計算簡化方法可按本規范附錄E采用。

      6.2.26 框排架結構應進行多遇地震作用下的抗震變形驗算,其結構樓層內最大的彈性層間位移應符合下式要求:

      Δuc≤[θc]h      (6.2.26)

      式中:Δuc——多遇地震作用標準值產生的樓層內最大的彈性層間位移;計算時,可不扣除結構整體彎曲變形,應計入扭轉變形,各作用分項系數均應采用1.0,結構構件的截面剛度可采用彈性剛度;

            [θc]——彈性層間位移角限值,宜按表6.2.26采用;

            h——計算結構樓層層高。

      表6.2.26 彈性層間位移角限值

      6.2.27 框排架結構在罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算應符合下列規定: 

          1 符合下列條件時,應進行彈塑性變形驗算:

              1)8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度;

              2)7度Ⅰ~Ⅳ類場地和8度Ⅰ、Ⅱ類場地的樓層屈服強度系數小于0.5。

          2 薄弱層(部位)彈塑性變形計算可采用靜力彈塑性分析方法和彈塑性時程分析方法。

          3 框排架結構層間彈塑性位移應符合本規范式(5.5.4)的要求,此時公式中的h為薄弱層的層高或排架上柱的高度,彈塑性層間位移角限值宜按表6.2.27采用;當框架結構柱軸壓比小于0.4、支承筒倉豎壁的框架柱軸壓比小于0.3時,均可提高10%;當柱全高的箍筋構造大于本規范第6.3.11條規定的最小配箍特征值30%時,可提高20%,但累計不應超過25%。

      表6.2.27 彈塑性層間位移角限值

      注:有筒倉的框架位移角限值指筒倉豎壁下柱的彈塑性位移,筒倉上柱仍可按無筒倉的框架位移角限值采用。

      6.3 框架部分抗震構造措施

      6.3 框架部分抗震構造措施


      6.3.1 梁的截面尺寸宜符合下列規定:

          1 截面寬度不宜小于200mm。

          2 截面高寬比不宜大于4。

          3 凈跨與截面高度之比不宜小于4。

          4 框架梁附屬于筒倉的豎壁時,可不受本條第1款~第3款的限制。

      6.3.2 梁的鋼筋配置應符合下列規定:

          1 梁端計入受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區高度和有效高度之比,一級不應大于0.25,二、三級不應大于0.35。

          2 梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值除應按計算確定外,一級不應小于0.5,二、三級不應小于0.3。

          3 梁端箍筋加密區的長度、箍筋最大間距和最小直徑應按表6.3.2采用;當梁端縱向受拉鋼筋配筋率大于2%時,箍筋最小直徑應增大2mm。

      表6.3.2 梁端箍筋加密區的長度、箍筋最大間距和最小直徑

      6.3.3 梁的縱向鋼筋配置及梁端加密區的箍筋肢距尚應符合下列規定:

          1 梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2.5%。沿梁全長頂面、底面的配筋,一、二級不應少于214,且分別不應少于梁頂面、底面兩端縱向鋼筋中較大截面面積的1/4;三、四級不應少于212。

          2 一、二、三級框架梁內貫通中柱的每根縱向鋼筋直徑,對框架結構不應大于矩形截面柱在該方向截面尺寸的1/20;對框架-抗震墻結構的框架不宜大于矩形截面柱在該方向截面尺寸的1/20。

          3 梁端加密區的箍筋肢距,一級不宜大于200mm和箍筋直徑的20倍的較大值,二、三級不宜大于250mm和箍筋直徑的20倍的較大值,四級不宜大于300mm。

      6.3.4 二、三、四級框架和框架-抗震墻的樓板、屋蓋可采用鋼筋混凝土預制板,但應符合下列規定:

          1 預制板的板肋下端應與支承梁焊接。

          2 預制板上應設不低于C30的細石混凝土后澆層,其厚度不應小于50mm,應內設6雙向間距200mm的鋼筋網。

          3 預制板之間在支座處的縱向縫隙內應設置焊接鋼筋網,其伸出支座長度不宜小于1.0m;縱向鋼筋直徑,上部不宜小于8mm,下部不宜小于6mm。板縫應采用C30細石混凝土澆灌。

      6.3.5 柱的截面尺寸宜符合下列規定:

          1 截面寬度和高度均不宜小于400mm。

          2 剪跨比宜大于2。

          3 截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3。

      6.3.6 柱軸壓比不宜超過表6.3.6的規定;建造于Ⅳ類場地且較高的框排架結構,柱軸壓比限值應適當減小。

      表6.3.6 柱軸壓比

      6.3.7 柱的鋼筋配置應符合下列規定:

          1 柱縱向受力鋼筋的最小總配筋率應按表6.3.7-1采用,同時每一側配筋率不應小于0.2%;對建造于Ⅳ類場地且較高的框排架結構,最小總配筋率應增加0.1。

      表6.3.7-1 柱縱向受力鋼筋的最小總配筋率(%)

      2 柱箍筋在規定的范圍內應加密,加密區的箍筋間距和直徑應符合下列規定: 

              1)箍筋的最大間距和最小直徑應按表6.3.7-2采用。

      表6.3.7-2 柱箍筋加密區的箍筋最大間距和最小直徑

      2)一級框架柱的箍筋直徑大于12mm,且箍筋肢距不大于150mm及二級框架柱的箍筋直徑不小于10mm且箍筋肢距不大于200mm時,除底層柱下端外,最大間距不應大于150mm;三級框架柱的截面尺寸不大于400mm時,箍筋最小直徑不應小于6mm;四級框架柱剪跨比不大于2時,箍筋直徑不應小于8mm。

              3)支承筒倉豎壁的框架柱、剪跨比不大于2的框架柱,箍筋間距不應大于100mm。

      6.3.8 柱的縱向鋼筋配置尚應符合下列規定:

          1 柱的縱向鋼筋宜對稱配置。

          2 截面邊長大于400mm的柱,縱向鋼筋間距不宜大于200mm。

          3 柱總配筋率不應大于5%。

          4 剪跨比不大于2的一級框架的柱,每側縱向鋼筋配筋率不宜大于1.2%。

          5 支承筒倉豎壁的框架柱、邊柱、角柱及抗震墻端柱在小偏心受拉時,柱內縱向鋼筋總截面面積應比計算值增加25%。

          6 柱縱向鋼筋的綁扎接頭應避開柱端的箍筋加密區。

      6.3.9 柱箍筋加密范圍應按下列規定采用:

          1 柱上、下端,應取截面高度、柱凈高的1/6和500mm中的最大值。

          2 底層柱的下端不應小于柱凈高的1/3;當有剛性地面時,除柱端外尚應取剛性地面上、下各500mm。 

          3 剪跨比不大于2的柱和因設置填充墻等形成的柱凈高與柱截面高度之比不大于4的柱,應取全高。

          4 在柱段內設置牛腿,其牛腿的上、下柱段凈高與截面高度之比不大于4的柱段,應取全高,大于4時可取其柱段端各500mm。

          5 支承筒倉豎壁的框架柱和一、二級框架的角柱,應取全高。

      6.3.10 柱加密區箍筋肢距,一級不宜大于200mm,二、三級不宜大于250mm,四級不宜大于300mm;應至少每隔一根縱向鋼筋在兩個方向設有箍筋或拉筋約束;采用拉筋復合箍時,拉筋宜緊靠縱向鋼筋并鉤住箍筋,并應符合箍筋肢距的要求。

      6.3.11 柱箍筋加密區的體積配箍率應符合下式要求:

      ρv≥λv?c/?yv      (6.3.11)

      式中:ρv——柱箍筋加密區的體積配箍率,一級不應小于0.8%,二級不應小于0.6%,三、四級不應小于0.4%;

            ?c——混凝土軸心抗壓強度設計值,強度等級低于C35時,應按C35計算;

            ?yv——箍筋或拉筋抗拉強度設計值;

            λv——最小配箍特征值,宜按表6.3.11采用。

      表6.3.11 柱箍筋加密區的箍筋最小配箍特征值

      6.3.12 柱箍筋非加密區的體積配箍率不宜小于加密區的50%;箍筋間距,一、二級框架柱不應大于縱向鋼筋直徑的10倍,三、四級框架柱不應大于縱向鋼筋直徑的15倍。

      6.3.13 柱的剪跨比不大于1.5時,應符合下列規定:

          1 箍筋應提高一級配置,一級時應適當提高箍筋配置。

          2 柱高范圍內應采用井字形復合箍(矩形箍或拉筋),應至少每隔一根縱向鋼筋有一根拉筋。

          3 柱的每個方向應配置兩根對角斜筋(圖6.3.13);對角斜鋼筋的直徑,一、二級分別不應小于20mm、18mm,三、四級不應小于16mm;對角斜筋的錨固長度不應小于受拉鋼筋抗震錨固長度laE加50mm。

      6.3.14 框架節點核芯區箍筋的最大間距和最小直徑宜按本規范第6.3.7條的規定采用;一、二、三級框架節點核芯區配箍特征值,分別不宜小于0.12、0.10和0.08,且體積配箍率分別不宜小于0.6%、0.5%和0.4%。柱剪跨比不大于2的框架節點核芯區體積配箍率,不宜小于核芯區上、下柱端的較大體積配箍率。

      6.4 框架-抗震墻部分抗震構造措施

      6.4 框架-抗震墻部分抗震構造措施


      6.4.1 抗震墻的厚度不應小于160mm,且不宜小于層高或無支長度的1/20;底部加強部位的墻厚不應小于200mm,且不宜小于層高或無支長度的1/16。

      6.4.2 有端柱時,抗震墻在樓蓋處應設置梁或暗梁,梁可做成寬度與墻厚度相同的暗梁,截面高度不宜小于墻厚度的2倍及400mm的較大值,也可與該片框架梁截面等高;端柱截面宜與同層框架柱相同,并應符合本規范第6.3節的規定;抗震墻底部加強部位的端柱和緊靠抗震墻洞口的端柱,應按框架柱箍筋加密區的要求沿全高加密箍筋。

      6.4.3 抗震墻的豎向鋼筋和橫向分布鋼筋的配筋率均不應小于0.25%,并應雙排布置;鋼筋最大間距不應大于300mm,最小直徑不應小于10mm,且不宜大于墻厚的1/10;拉筋間距不應大于600mm,直徑不應小于6mm。

      6.4.4 一、二、三級抗震墻在重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比,一級時,9度不宜大于0.4,8度時不宜大于0.5;二、三級時不宜大于0.6。

      6.4.5 抗震墻兩端和洞口兩側應設置邊緣構件,邊緣構件應包括暗柱、端柱和翼墻,并應符合下列規定:

          1 底層墻肢底截面的軸壓比大于表6.4.5的規定的一、二、三級抗震墻時,應在底部加強部位及相鄰的上一層設置約束邊緣構件,在其他部位可設置構造邊緣構件。約束邊緣構件應按本規范第6.4.6條的規定設置。構造邊緣構件應按本規范第6.4.7條的規定設置。

      表6.4.5 抗震墻設置構造邊緣構件的最大軸壓比

      2 對于底層墻肢底截面軸壓比不大于表6.4.5規定的抗震墻及四級抗震墻,墻肢兩端可設置構造邊緣構件,構造邊緣構件應按本規范第6.4.7條的要求設置。

      6.4.6 約束邊緣構件沿墻肢的長度、配箍特征值、箍筋和縱向鋼筋(圖6.4.6)除應符合計算要求外,宜符合表6.4.6的規定。

      圖6.4.6 抗震墻約束邊緣構件(端柱和暗柱)


      表6.4.6 約束邊緣構件范圍及配筋要求

      .4.7 構造邊緣構件的范圍可按圖6.4.7采用;構造邊緣構件的配筋應符合受彎承載力要求,并宜符合表6.4.7的要求。

      圖6.4.7 抗震墻的構造邊緣構件范圍


      表6.4.7 抗震墻構造邊緣構件的配筋要求

      6.4.8 抗震墻的墻肢長度不大于墻厚的3倍時,應按柱的有關要求進行設計;矩形墻肢的厚度不大于300mm時,尚宜全高加密箍筋。

      6.4.9 跨高比較小的高連梁,可設水平縫形成雙連梁、多連梁或采取其他加強受剪承載力的構造;頂層連梁的縱向鋼筋伸入墻體的錨固長度范圍內應設置箍筋。

      6.4.10 框架-抗震墻結構的其他抗震構造措施應符合本規范第6.3節的有關規定。

      6.5 排架部分抗震構造措施

      6.5 排架部分抗震構造措施


      6.5.1 有檁屋蓋構件的連接及支撐布置應符合下列規定:

          1 檁條與檁托應連接牢固,檁托與屋架或屋面梁應焊牢,并應有足夠的支承長度。

          2 雙脊檁應在跨度1/3處相互拉結。

          3 壓型鋼板應與檁條可靠連接,瓦楞鐵、石棉瓦等應與檁條拉結。

          4 支撐布置宜符合表6.5.1的要求。

      表6.5.1 有檀屋蓋的支撐布置

       

      6.5.3 屋蓋支撐尚應符合下列規定:

          1 天窗開洞范圍內,在屋架脊點處應設置通長上弦水平系桿,且應按壓桿設計。 

          2 與框架相連的排架跨,其屋架下弦標高低于框架跨頂層標高時,下弦縱向水平支撐應按等高屋蓋設置。

          3 屋架放在托架(梁)上時,托架(梁)區段及其相鄰開間應設下弦縱向水平支撐。

          4 屋面支撐桿件宜用型鋼。

      6.5.4 突出屋蓋的鋼筋混凝土天窗架,其兩側墻板與天窗立柱宜采用螺栓連接。

      6.5.5 混凝土梯形屋架的截面和配筋宜符合下列規定:

          1 第一節間上弦和端豎桿的配筋,6度和7度時,不宜少于412,8度和9度時,不宜少于414。

          2 屋架的端豎桿截面寬度宜與上弦寬度相同。

      6.5.6 排架柱和山墻抗風柱的加密區箍筋配置應符合下列規定:

          1 箍筋的加密區長度和最小直徑應符合表6.5.6的規定。

      表6.5.6 排架柱和山墻抗風柱箍筋的加密區長度和最小直徑

       

      2 加密區箍筋間距不應大于100mm;箍筋最大肢距,6度和7度Ⅰ、Ⅱ類場地不應大于300mm,7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度Ⅰ、Ⅱ類場地不應大于250mm,8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時不應大于200mm,山墻抗風柱箍筋肢距不宜大于250mm。

          3 排架柱側向受約束且剪跨比不大于2的排架柱,柱頂預埋鋼板和柱箍筋加密區的構造尚應符合下列規定:

              1)柱頂預埋鋼板沿排架平面方向的長度宜取柱頂的截面高度,且不得小于截面高度的1/2及300mm;

              2)屋架的安裝位置,宜減小在柱頂的偏心,其柱頂軸向力的偏心距不應大于截面高度的1/4;

              3)排架平面內的柱頂軸向力偏心距在截面高度的1/6~1/4范圍內時,柱頂箍筋加密區的箍筋體積配筋率,9度不宜小于1.2%;8度不宜小于1.0%;6、7度不宜小于0.8%;

              4)加密區箍筋宜配置四肢箍,肢距不應大于200mm。

      6.5.7 排架縱向柱列的抗側力構件應按計算確定;當采用柱間支撐時,其設置和構造應符合下列規定:

          1 柱間支撐的布置應符合下列規定:

              1)應在單元柱列中部設置上、下柱間支撐。下柱柱間支撐應與上柱柱間支撐配套設置。有吊車或8度和9度時,宜在單元兩端增設上柱支撐。柱列縱向剛度不均時,應在單元兩端設置上柱支撐。

              2)單元柱列較長或在8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,可在單元柱列中部1/3區段內設置兩道柱間支撐。

          2 柱間支撐應采用型鋼,支撐形式宜采用交叉形,斜桿與水平面的交角不宜大于55°。

          3 支撐桿件的長細比不宜超過表6.5.7的規定。

          4 下柱支撐的下節點位置和構造措施應保證將地震作用直接傳給基礎;當6度和7度(0.10g)不能直接傳給基礎時,應計及支撐對柱和基礎的不利影響并采取加強措施。

          5 交叉形支撐在交叉點應設置節點板,其厚度不應小于10mm,斜桿與交叉節點板應焊接連接,與端節點板宜焊接連接。

      表6.5.7 交叉形支撐斜桿的長細比

      6.5.8 排架縱向柱列的抗側力構件除應采用柱間支撐外,亦可采用鋼筋混凝土框架或鋼筋混凝土框架-抗震墻,其計算和構造應分別符合本規范第6.2節~第6.4節的有關要求。

      6.5.9 8度且屋架跨度不小于18m或9度時,柱頭、高低跨柱的低跨牛腿處和屋架端部上弦、下弦處應設置通長水平系桿,且應按壓桿設計。

      6.5.10 框排架結構構件的連接節點應符合下列規定:

          1 屋架或屋面梁與柱頂的連接,6度~8度時宜采用螺栓連接,其直徑應按計算確定,但不宜小于M22。9度時宜采用鋼板鉸,亦可采用螺栓連接;屋架或屋面梁端部支承墊板的厚度不宜小于16mm。

          2 柱頂預埋件的錨筋,8度時不宜少于414,9度時不宜少于416;有柱間支撐的柱頂預埋件尚應增設抗剪鍵。

          3 山墻抗風柱與屋架或屋面梁應有可靠連接;6度、7度和8度Ⅰ、Ⅱ類場地且抗風柱高度不大于10m時,抗風柱柱頂可僅與屋架上弦(或屋面梁上翼緣)連接;其他情況應與屋架上弦和下弦均有連接。連接點的位置應設置在屋架的上弦和下弦橫向水平支撐的節點處,不符合時應在橫向水平支撐中增設次腹桿或設置型鋼橫梁。

          4 支承低跨屋架或屋面梁的牛腿上的預埋件,應與牛腿中按計算承受水平拉力的縱向鋼筋焊接;其焊接的鋼筋,6度和7度時不應少于212,8度時不應少于214,9度時不應少于216。焊縫強度應大于縱向鋼筋的強度;其他情況可采用錨筋形式的預埋板,其錨筋長度不應小于受拉鋼筋抗震錨固長度laE加50mm,鋼筋的焊縫強度應大于錨筋的強度,錨筋直徑應按計算確定。

          5 柱間支撐與柱連接節點預埋件的錨件,8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,宜采用角鋼加端板,其他情況可采用不低于HRB335級的熱軋鋼筋,但錨固長度不應小于錨筋直徑的30倍或增設端板。 

          6 排架跨設置吊車走道板、端屋架與山墻間的填充小屋面板、天溝板、天窗端壁和天窗側板下的填充砌體等構件,均應與支承結構有可靠的連接。

          7 采用鋼筋混凝土大型墻板時,墻板與柱或屋架宜采用柔性連接。

      6.5.11 支承排架跨屋架或屋面梁的牛腿配筋應符合下列規定:

          1 牛腿的箍筋直徑不應小于10mm和柱的箍筋直徑,其間距不應大于100mm。

          2 牛腿的箍筋應按受扭箍筋配置。

      7鋼框排架結構

      7.1 一般規定

      7.1 一般規定


      7.1.1 本章適用于多層鋼框架、多層鋼框架-支撐與單層鋼排架組成的框排架結構抗震設計。

      7.1.2 鋼框排架結構突出屋面的天窗架宜采用剛架或桁架結構。天窗的端壁與擋風板宜采用輕質材料。8度、9度時,排架的縱向天窗架宜從結構單元端部第二柱間開始設置;當縱向天窗架不能滿足從結構單元端部第二柱間開始設置的要求時,在所設天窗架的第一個開間內,屋蓋應增設局部上弦橫向支撐。橫向天窗架起始點距屋架兩端的距離不宜小于4.5m。

      7.1.3 框排架結構應設置完整的屋蓋支撐系統及柱間支撐。

      7.1.4 框架的樓(屋)面板宜采用現澆板;當采用預制板時,板上宜設置配筋現澆層。樓板上孔洞尺寸較大時,應設置局部樓蓋水平支撐。

      7.1.5 框排架結構屋面和墻面圍護材料宜選用輕質板材。框排架結構圍護墻和非承重內墻的設置應符合下列規定:

          1 采用砌體墻時,墻與框排架結構的連接宜采用不約束框排架主體結構變形的柔性連接方式;當不能采用柔性連接時,地震作用計算和構件的抗震驗算均應計入其不利影響。

          2 當框架的砌體填充墻與框架柱為非柔性連接時,其平面和豎向布置宜對稱、均勻,并宜上下連續。

      7.1.6 支承在樓(屋)面、平臺上,并伸出屋面的質量較大的煙囪、放散管等宜作為結構的一部分進行整體結構地震作用計算;與結構的連接部位應采取抗震構造措施。

      7.1.7 框排架結構采用規則的結構方案時,可不設防震縫;需設置防震縫時,縫寬不應小于相應的鋼筋混凝土結構的1.5倍。

      7.2 計算要點

      7.2 計算要點


      7.2.1 框排架結構應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算,其水平地震影響系數應乘以阻尼調整系數。鋼框排架結構的阻尼比可取0.03。當結構布置規則時,可分別沿框排架結構橫向和縱向進行抗震驗算。其他情況應采用空間結構模型進行抗震分析。

      7.2.2 框排架結構地震作用計算時,模型中的排架柱、梁(或桁架)、支撐剛度的計算應符合下列規定:

          1 采用實腹柱時,其側移剛度應計入彎曲變形的影響;采用格構式柱時,其側移剛度可采用下列方法計算:

              1)按格構式柱的柱肢與腹桿為鉸接的實際幾何圖形作為計算簡圖進行計算;

              2)按等剛度實腹截面進行計算,但應計入腹桿變形的影響,乘以0.9的折減系數。

          2 采用實腹梁時,應計入其彎曲變形影響;采用桁架且與柱剛接時,可采用下列方法計算:

              1)按鉸接桿件桁架的實際幾何圖形作為計算簡圖進行計算;

              2)按桁架上、下弦桿形成的等剛度實腹梁進行計算,應計及腹桿的變形和桁架上、下弦桿之間的坡度等影響,并乘以表7.2.2的桁架剛度折減系數(按跨中處最高截面計算)。

      表7.2.2 桁架剛度折減系數

      3 支撐的側移剛度可按本規范附錄F的規定確定。

          4 框排架結構計算確定柱列支撐系統的側移剛度時,應按其在柱列中的道數和榀數計算其組合剛度。計算縱向天窗架兩側豎向支撐的地震作用及其效應時,應將柱列上梯形屋架的端部豎向支撐列入計算模型;若中列柱兩側屋架各自成為獨立體系,應分別設置端部豎向支撐,并應列入計算模型。

      7.2.3 進行框排架地震作用計算時,模型中的框架柱、梁及支撐桿件的變形和剛度的計算應符合下列規定:

          1 對實腹柱,應計入彎曲變形;對于Ha/h≤4的短柱(Ha為柱凈高度,h為沿驗算平面的柱截面高度),尚應計入剪切變形。對實腹梁,應計入彎曲變形;對于la/h≤4的短梁(la為梁凈跨長,h為梁的截面高度),亦應計入剪切變形。

          2 地震作用計算時框架梁的截面慣性矩可按下列規定計算:

              1)樓板為鋼鋪板時,可直接采用鋼梁截面慣性矩IG

              2)樓板為壓型鋼板上設混凝土現澆層,且與框架梁有可靠連接時,框架主梁可采用2IG

             3)對鋼-混凝土組合樓蓋,可采用梁板組合截面的慣性矩Ic,其現澆混凝土板的有效寬度

      可按下列公式中的最小值采用:

      be=l/3      (7.2.3-1)

      be=b0+12hc     (7.2.3-2)

      be=b0+b1+b2      (7.2.3-3)

      式中:be——現澆混凝土板的有效寬度;

            l——鋼梁的跨度;

            b0——鋼梁上翼緣的寬度; 

            hc——混凝土板的厚度;

            b1、b2——分別為兩側相鄰鋼梁凈間距的1/2,且不應大于混凝土板的實際外伸寬度。

          3 支撐桿件的變形和剛度的計算可按本規范附錄F的規定采用。

      7.2.4 排架分析時,柱的計算長度可按下列規定采用:

          1 屋架和排架柱鉸接時,可取至柱頂。

          2 屋架和排架柱剛接時,可取至屋架下弦桿軸線處。

      7.3 結構地震作用效應的調整

      7.3 結構地震作用效應的調整


      7.3.1 突出屋面的天窗架縱向支撐抗震驗算,當采用底部剪力法計算地震作用時,其天窗架地震作用效應應乘以效應增大系數,效應增大系數計算應符合下列規定:

          1 單跨、邊跨屋蓋或有約束框排架結構變形的內縱墻的中間跨屋蓋上部天窗架兩側的豎向支撐,效應增大系數應按下式計算:

      η=1+0.5n     (7.3.1-1)

      式中:η——天窗架兩側的豎向支撐地震作用效應增大系數;

            n——框排架跨數,超過四跨時應按四跨計算。

          2 其他中間跨屋蓋上部天窗架兩側的豎向支撐,效應增大系數應按下式計算:

      η=0.5n       (7.3.1-2)

      7.3.2 屬于表7.3.2所列的結構構件及其連接的地震作用效應,應乘以表中規定的增大系數進行調整。

      表7.3.2 地震作用效應增大系數

      7.4 梁、柱及其節點抗震驗算

      7.4 梁、柱及其節點抗震驗算


      7.4.1 框排架結構構件及其節點的抗震承載力,除本章有專門說明或規定外,均應按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定進行驗算;結構構件的內力應采用計入地震作用效應組合的設計值。

      7.4.2 框架梁上樓(屋)面板屬于下列情況之一時,可不進行框架梁的整體穩定性驗算:

          1 鋼梁與混凝土板按組合結構設計。

          2 鋼梁上有抗剪連接件的混凝土現澆板。

          3 在梁的受壓翼緣上密鋪鋼板且與其牢固連接。

      7.4.3 7度~9度時,框架梁的梁端區段,側向支承點間的長細比應符合現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定;8度和9度時,除梁的上翼緣應有可靠的側向支撐外,梁的下翼緣亦應設置側向支撐。 

      7.4.4 7度~9度時,單層剛架和框架梁柱節點的抗震承載力應符合下列規定:

          1 柱腹板由柱翼緣和加勁肋形成的節點域,其最大剪應力應符合下式要求:

      式中:τ——節點區格板的最大剪應力;

            Mpb——柱(梁)截面全塑性受彎承載力;

            ?vy——節點區格板的抗剪屈服強度;

            Vp——節點區格板的體積。

          2 柱(梁)截面全塑性受彎承載力Mpb,可按下列公式計算:

      式中:N、Np——柱(梁)中的軸力設計值及其全截面塑性承載力;

            Wp——柱(梁)截面的塑性截面模量;

            ?y——柱(梁)的鋼材屈服強度; 

            A——柱(梁)的截面面積。

          3 節點區格板的抗剪屈服強度?vy,可取0.58?y;但當區格板為上下柱與左右梁四面圍成時,可取0.77?y;其中?y為節點區格板的鋼材屈服強度;當計入軸力的影響時,尚應乘以

          4 節點區格板的體積,可按下列公式計算:

      式中:hb——梁的腹板高度;

            hc、tw——分別為節點區與梁直接連接的工字形柱或十字形柱的腹板高度和厚度(圖7.4.4-1);

            tf——柱翼緣的厚度;

            α——梁腹板高度與柱翼緣寬度的比值;

            β——柱翼緣板截面面積與腹板截面面積的比值。

          5 工字形柱在節點區格板域內,腹板厚度尚應符合下式要求,當腹板厚度不能滿足下式的要求時,應采取局部加厚等加強措施:

      圖7.4.4-1 十字形截面柱截面

          6 工字形截面剛架梁柱節點區格板的厚度應符合下式要求:

       7 當不能滿足本規范式(7.4.4-11)的要求時,應設置斜向加勁肋(圖7.4.4-2),斜向加勁肋的截面面積可按下列公式計算:

      式中:Mpb——剛架梁的全塑性受彎承載力,可按本規范式(7.4.4-2)或式(7.4.4-3)計算;

            hb0、hc——分別為剛架梁的截面計算高度和截面高度,剛架梁的截面計算高度應采用梁上、下翼緣板中心線之間的距離;

            ?vy——節點區格板的抗剪屈服強度;

            Ad——斜向加勁肋的截面面積;

            bd、td——每塊加勁肋的寬度和厚度;

            ——斜向加勁肋鋼材的抗拉、抗壓屈服強度;

            θ——斜向加勁肋的傾角。

      圖7.4.4-2 端節點斜向加勁肋位置

      7.4.5 工字形截面剛架的楔形加腋節點(圖7.4.5),可按下列公式驗算加腋區段的強度:

      圖7.4.5 楔形加腋節點

      式中:tf1——加腋區內翼緣板厚度;

            hx——沿梁軸線距A點x處加腋段截面的高度,可近似地取上、下冀板中心線之間的距離;

            ——加腋剛架梁截面的塑性彎矩;

            Mx——距A點x處的彎矩;

            MA——沿梁軸線A點處的彎矩;

            Mp——剛架梁截面的塑性彎矩;

            b——下翼緣的寬度;

            tw——加腋區的腹板厚度。

      7.4.6 楔形加腋節點中斜向加勁肋BF的截面面積(節點兩側加勁肋的截面面積之和)可按下列公式計算的較大值確定:

      式中:Ad——斜向加勁肋的截面面積;

            Af1、Af2——分別為加腋區AB和BC段下翼緣的截面面積;

            β1——加腋區AB段與剛架梁軸線之間的夾角;

            β2——加腋區BC段與剛架柱軸線之間的夾角;

            θ——斜向加勁肋與水平面之間的夾角;

            ?y——加腋區上、下翼緣板鋼材的抗拉、抗壓屈服強度;

            ——斜向加勁肋鋼材的抗拉、抗壓屈服強度;

            γ——剛架梁軸線(或上翼緣)與水平面之間的夾角; 

            Af——加腋區上翼緣板的截面面積,一般可與剛架梁上翼緣相同;

            ?vy——加腋區腹板的抗剪屈服強度;

            hEB——加腋區B點處水平截面的計算高度,可取外、內翼緣板中心線之間的水平距離。

      7.5 構件連接的抗震驗算

      7.5 構件連接的抗震驗算


      7.5.1 7度~9度時,框排架結構主要構件與節點的連接可采用焊接、摩擦型高強度螺栓連接或栓焊混合連接。采用焊接時,對框架節點構件板件的對接連接應采用全焊透的焊接連接。

      7.5.2 7度~9度時,框排架結構構件節點連接的抗震驗算應符合下列規定: 

          1 對可能出現塑性鉸的下列主要節點,應按節點連接的最大承載力不小于構件的塑性承載力進行設計:

              1)框架梁與柱的連接節點;

              2)排架和框架的柱間支撐與排架、框架的連接節點;

              3)重要的多層框排架柱與基礎的剛接連接節點。

          2 主要的傳遞或承受地震作用的構件拼接,當不位于構件塑性區時,其承載力不應小于該處作用效應值的1.1倍;同時,梁、柱拼接的受彎承載力尚不得低于0.5We?y,We和?y分別為梁柱截面的彈性截面模量和鋼材屈服強度。

      7.5.3 下列構件節點的角焊縫連接、不焊透的對接連接或摩擦型高強度螺栓連接,應按地震組合內力進行彈性設計,并應進行極限承載力驗算:

          1 梁柱節點為剛接(柱貫通)時,梁端連接的極限承載力應符合下列公式要求:

      式中:Mu、Vu——分別為節點梁端連接的極限受彎承載力和極限受剪承載力;

            Mp——梁的全塑性受彎承載力;

            l——梁的凈跨。

          2 多層框架實腹柱與基礎的連接應符合下列公式要求:

      式中:Mu——柱腳連接的極限受彎承載力;

            Mp——柱截面全塑性受彎承載力; 

            N、Np——實腹柱的軸力設計值及其全截面塑性承載力;

            A——柱截面面積。

      7.5.4 實腹剛架或框架,采用高強度螺栓連接時,梁拼接點距梁端的距離宜取下列較大值:

          1 梁凈跨長的1/10。

          2 梁截面高度的1.5倍。

          3 當不能符合本條第1款、第2款的要求時,其拼接應符合本規范第7.5.3條的規定,并在梁翼緣上沿內力方向的螺栓排數不宜少于3排,拼接板的截面模量應大于所拼接的截面模量的1.1倍。

      7.5.5 柱間支撐節點(圖7.5.5)連接的承載力驗算應符合下列規定:

          1 節點板的厚度應符合下式要求:

      式中:t1——節點板的厚度;

            Abn——支撐斜桿的凈截面面積;

            lj——節點板的傳力計算寬度,力的擴散角可取30°;

            ?y、?jy——分別為支撐斜桿和節點板鋼材的抗拉、抗壓屈服強度。

          2 節點板與柱(梁)的連接焊縫的設計強度應符合下式要求:

      式中:e——支撐軸力作用點與連接焊縫中心之間的偏心距;

            Af、Wf——分別為連接焊縫的有效截面面積和截面模量; 

            ?wf——角焊縫的強度設計值。

          3 桿件與節點板連接的最大承載力驗算應符合下列規定:

              1)當采用角焊縫連接時:

              2)當采用摩擦型高強度螺栓連接時:

      式中:Af——角焊縫的有效截面面積;

            n——高強度螺栓數目;

            Vb——一個高強度螺栓的受剪承載力設計值。

          4 交叉形支撐交點的桿端切斷處連接板的截面面積不應小于被連接的支撐桿件截面面積的1.2倍,桿端連接焊縫的重心應與桿件重心相重合。 

      7.5.6 7度、8度時,有吊車的框排架柱或重屋蓋框排架柱宜采用外露式剛接柱腳(圖7.5.6);8度、9度時,多層框架柱可采用埋入式柱腳;8度、9度時,單層排架格構柱或實腹柱均可采用杯口插入式柱腳(圖7.5.8)。

      圖7.5.6 外露式剛接柱腳


      7.5.7 采用埋入式柱腳時,其埋入段的焊釘及混凝土抗壓強度應滿足下列要求:

          1 柱受拉冀緣外側所需焊釘數量可按下式計算:

      式中:n——柱受拉翼緣外側所需焊釘數量;

            N——柱軸力設計值;

            M——柱底彎矩設計值;

            A——柱截面面積;

            Af——柱翼緣的截面面積;

            hc——柱翼緣截面的中心距;

            Vs——一個圓柱頭焊釘連接件的受剪承載力設計值,可按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定計算。

          2 柱翼緣外側的混凝土抗壓強度應符合下式要求:

      式中:W——埋入基礎部分柱翼緣的截面抵抗矩;

            b——柱翼緣寬度;

            h——柱的埋入深度;

            ?c——混凝土的軸心抗壓強度設計值。

      7.5.8 采用杯口插入式柱腳(圖7.5.8)時,其插入深度應按表7.5.8的規定采用,且不應小于500mm,并應符合下列規定:

      1 實腹柱插入式柱腳尚應滿足下列公式要求:

      式中:N——柱軸力設計值;

            ?t——基礎混凝土的抗拉強度設計值;

            S——插入段鋼柱截面周長;

            h——柱插入深度;

            M——柱底彎矩設計值;

            b——柱插入部分的翼緣寬度;

            ?c——基礎混凝土的軸心抗壓強度設計值。

          2 格構柱插入式柱腳尚應滿足下列公式要求:

              1)格構柱的受拉肢可按式(7.5.8-1)計算。

              2)格構柱的受壓肢,當設有柱底板時,可按下列公式驗算:

      式中:N——受壓柱肢的最大軸力設計值;

            β——混凝土局部受壓的強度提高系數;

            Ac——柱肢底板面積;

            Ad——局部承壓的計算面積。

              3)雙肢柱的沖切強度尚應滿足下列公式要求:

      式中:N——柱肢受拉時或受壓時的最大軸力設計值;

            h01、h02——沖切的計算高度,可按圖7.5.8采用;

            μm——沖切計算高度1/2處的周長。

      7.6 支撐抗震設計

      7.6 支撐抗震設計


      7.6.1 排架柱間支撐宜采用中心支撐。支撐的設置應符合下列規定: 

          1 每一個結構單元的各柱列,應在其中部或接近中部的開間內沿柱全高設置一道柱間支撐[圖7.6.1(a)]。7度時,結構單元長度超過120m(重屋蓋)或150m(輕屋蓋),8度、9度時,結構單元長度超過90m(重屋蓋)或120m(輕屋蓋)時,宜在單元長度的1/3處的開間內設置兩道柱間支撐[圖7.6.1(b)]。有吊車的廠房,尚應在結構單元的兩端開間內的上柱范圍內設置上柱支撐。

          2 結構單元內,沿各柱列的柱頂宜設置通長的受壓系桿,受壓系桿可與屋架端部系桿合并設置。

          3 結構單元內,各柱列柱間支撐的側移剛度應按下列規定確定:

              1)同列柱內上段柱的柱間支撐側移剛度不宜大于下段柱的柱間支撐側移剛度;

              2)同一柱間采用雙片支撐時,其側移剛度宜相同;

              3)結構單元內,設有不約束結構變形的縱向側墻時,各柱列柱間支撐的側移剛度宜相接近,但邊列柱的柱間支撐的側移剛度不宜大于中列柱柱間支撐的側移剛度;當兩側邊列柱有約束結構變形的縱向側墻時,中列柱柱間支撐的側移剛度應大于邊列柱間支撐的側移剛度。

      圖7.6.1 柱間支撐布置


      7.6.2 支撐桿件平面外長細比宜小于平面內的長細比。

      7.6.3 排架交叉形柱間支撐應符合下列規定:

          1 交叉形支撐斜桿的長細比不應超過表7.6.3的規定。

      表7.6.3 交叉形支撐斜桿的最大長細比

      2 長細比不超過200且拉壓桿截面相同的交叉形支撐,應計入壓桿的協同工作;計算簡圖可采用單斜拉桿簡圖(圖7.6.3),其計算應符合下列規定:

              1)確定支撐系統的側移剛度時,拉桿的計算截面面積應乘以增大系數(1+φi);φi為該節間相應斜壓桿的軸心受壓穩定系數,可按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定采用;對單角鋼桿件尚應計入折減系數;

      圖7.6.3 按拉桿設計的交叉形支撐計算

      2)確定斜拉桿的軸力時,應計入斜壓桿在反復循環荷載下強度降低引起的卸載效應,軸力設計值可按下式計算:

      式中:Ni——斜拉桿的軸力設計值;

            φi——第i節間斜桿軸心受壓穩定系數,可按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定采用;

            Vbi——第i節間支撐承受的地震剪力設計值;

            sc——支撐所在柱間的凈距;

            li——第i節間斜桿的全長。

      7.6.4 排架的人字形和門形柱間支撐,應符合下列規定:

          1 上柱、下柱支撐斜桿的長細比,均不應超過表7.6.3中對下柱支撐的規定。

          2 壓桿強度設計值應乘以承載力折減系數,其值可按表7.6.4取用。

      表7.6.4 斜壓桿承載力折減系數

      7.6.5 框架縱向柱間支撐布置應符合下列規定:

          1 柱間支撐宜設置于柱列中部附近,當縱向柱數較少時,亦可在兩端設置。多層多跨框架縱向柱間支撐宜布置在質心附近,且宜減小上、下層間剛心的偏移。

          2 縱向支撐宜設置在同一開間內,無法滿足時,可局部設置在相鄰的開間內。

          3 支撐形式可采用交叉形、人字形等中心支撐[圖7.6.5(a)]。當采用單斜桿中心支撐時,應對稱設置。9度采用框架-支撐結構體系時,可采用偏心支撐[圖7.6.5(b)]。

      圖7.6.5 框排架結構柱間支撐形式

      7.6.6 框排架結構中排架屋蓋支撐的布置可按本規范第6.5節的有關規定采用;框架結構部分各柱列側移剛度相差較大或各層質量分布不均勻,且可能造成結構扭轉時,應在單層與多層相連部位沿全長設置縱向支撐。

      7.6.7 框架中心支撐應符合下列規定:

          1 支撐形式應符合本規范第7.6.5條的規定。

          2 支撐桿件由組合截面構成時,其板件寬厚比不應超過現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。

          3 支撐桿件的長細比應符合現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011的有關規定。 

          4 人字形支撐的水平桿兼作框架橫梁時,構造上應保持節點處梁的連續貫通。計算框架梁在重力荷載代表值作用下的內力時,不應計入支撐的支承作用;但在支撐計算時,應計入由框架梁傳來的重力荷載效應。

          5 框架各柱列的縱向側移剛度宜相等或接近。上層支撐的側移剛度不得大于與其相連的下層支撐的側移剛度。同一層內設置數道支撐時,其側移剛度亦應相接近。

      7.6.8 框架的交叉形支撐、人字形支撐宜計入柱軸向變形對支撐內力的影響;計算中未計入柱軸向變形對支撐內力的影響時,支撐斜桿中的附加壓應力應按下列規定計算(圖7.6.8):


      圖7.6.8 交叉支撐和人字形支撐計算

      1 交叉形支撐(按拉桿簡圖設計時除外)時,可按下式計算:

          2 人字形支撐時,可按下式計算:

      式中:Δσ——支撐斜桿中的附加壓應力;

            σc——支撐斜桿兩端連接固定后,由驗算層以上各樓層重力荷載代表值引起的支撐所在開間柱的軸向壓應力;

            ld——支撐斜桿長度;

            b、h——分別為驗算層支撐所在開間的框架梁的跨度和樓層的高度;

            Ab、Ib——分別為驗算層支撐所在開間的框架梁的截面面積和繞水平主軸的慣性矩;

            Ad——支撐斜桿的截面面積;

            Ac——驗算層支撐所在開間框架柱的截面面積;左柱、右柱截面不相等時,可采用平均值。

      7.6.9 偏心支撐可由支撐斜桿及與其偏心相交的耗能梁段組成。框架偏心支撐應符合下列規定:

          1 偏心支撐可采用單斜桿支撐或人字形支撐[圖7.6.5(b)]。

          2 框架其他各層均設置偏心支撐時,頂層則宜采用中心支撐。

          3 偏心支撐耗能梁段應按下列規定區分為剪切屈服型、剪彎屈服型和彎曲屈服型:

              1)剪切屈服型:

              2)剪彎屈服型:

              3)彎曲屈服型:

      式中:Ms(MsN)——耗能梁段無軸力或有軸力的全塑性受彎承載力;

            Vs——耗能梁段的全塑性受剪承載力;

            e——耗能梁段的凈長度。

          4 耗能梁段宜設計為剪切屈服型,與柱連接的耗能梁段不應設計為彎曲屈服型。

      7.6.10 偏心支撐耗能梁段的全塑性承載力可按下列公式計算(圖7.6.10):

      圖7.6.10 耗能梁段截面

          1 全塑性受彎承載力Ms(MsN),可按下式計算:

              1)梁段中無軸力時:


      Ms=?yWpb      (7.6.10-1)

              2)梁段中有軸力時:

      MsN=(?y-σa)Wpb      (7.6.10-2)

          2 全塑性受剪承載力可按下式計算:

      Vs=0.58?yh0tw      (7.6.10-3)

      式中:?y——耗能梁段鋼材的屈服強度;

            Wpb——耗能梁段的塑性截面模量;

            σa——軸向力引起的梁段翼緣的平均正應力;

            tw、h0——分別為耗能梁段腹板的厚度和高度。

          3 軸力引起的耗能梁段翼緣的平均正應力:

      式中:VIb、NIb——耗能梁段計入地震作用效應組合的剪力設計值和軸力設計值;

            bf、tf——分別為耗能梁段翼緣的寬度和厚度;

            AIb——耗能梁段的全截面面積。

              3)式(7.6.10-4)和式(7.6.10-5)計算的σa≤0.15?y時,可取σa=0。

      7.6.11 耗能梁段在多遇地震作用效應組合下,其強度應符合下列規定:

      式中:MIb——耗能梁段的彎矩設計值;

            ?——耗能梁段的鋼材強度設計值,應按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定采用。

              2)腹板強度應符合式(7.6.11-2)的要求。

      式中:W——耗能梁段的截面模量。

      7.6.12 耗能梁段的抗震設計尚應符合下列規定:

          1 板件的寬厚比不應超過現行國家標準《建筑抗震設計規范》GB 50011有關梁的限值。

          2 梁段腹板上不得加焊加強板或開洞口。

          3 應按下列規定設置與梁翼緣等寬的腹板橫向加勁肋(圖7.6.12):

              1)支撐斜桿連接處梁的兩側均應設置橫向加勁肋;

              2)在耗能梁段兩端距離等于翼緣寬度(bf)處應設置橫向加勁肋;

       7)中間加勁肋宜在腹板兩側對稱設置,但梁高小于600mm時亦可單側設置;

              8)加勁肋的厚度不應小于耗能梁段腹板厚度的0.75倍,且不應小于10mm;

              9)加勁肋與梁可采用角焊縫焊接連接;與腹板連接的角焊縫承載力不應低于Ast?,與翼緣連接的角焊縫承載力不應低于0.25Ast?;Ast為加勁肋的截面面積。

      圖7.6.12 耗能梁段的加勁肋


          4 在耗能梁段兩端上、下翼緣均應設置水平側向支撐,支撐桿的軸力設計值不應小于0.015?Af;沿耗能梁段延伸的框架梁,亦應在梁端設置上、下翼緣的水平側向支撐,支撐點的間距不應大于(bf為框架梁翼緣寬度),支撐桿的軸力設計值宜采用0.012?Af;?為梁段鋼材強度的設計值,Af為上、下翼緣各自的截面面積。側向支撐桿的長細比應符合現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定。

      7.6.13 偏心支撐斜桿承載力驗算應符合下列規定:

          1 支撐斜桿的軸力設計值應采用下列公式中的較小值:

      式中:N——支撐斜桿的軸力設計值;

            Nbr——按地震作用效應組合的支撐軸力設計值。

          2 斜桿的強度和穩定性應按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定驗算,其鋼材強度設計值應除以承載力抗震調整系數。

      7.6.14 偏心支撐所在開間框架柱的承載力驗算應符合下列規定:

          1 柱的彎矩設計值應采用下列公式中的較小值:

      式中:M——偏心支撐所在開間框架柱的彎矩設計值;

            Mc——按地震作用效應組合的柱彎矩設計值。

          2 柱的軸力設計值應采用下列公式中的較小值:

      式中:N——偏心支撐所在開間框架柱的軸力設計值;

            Nc——按地震作用效應組合的柱軸力設計值。

          3 柱強度和穩定性應按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定驗算,其鋼材強度設計值應除以承載力抗震調整系數。

      7.6.15 偏心支撐桿件的連接應符合下列規定:

          1 剪切屈服型耗能梁段翼緣與柱的連接應采用坡口全焊透焊接;梁段腹板與柱連接可采用角焊縫焊接,焊縫的承載力應符合腹板的全塑性受剪承載力要求。

          2 支撐與耗能梁段的連接(圖7.6.12和圖7.6.15)應符合下列規定:

              1)支撐軸線與梁軸線的交點可在耗能梁段以內或端部,但不應位于耗能梁段以外;

              2)不應將支撐桿及其節點板伸入耗能梁段以內。

      圖7.6.15 支撐斜桿與框架梁連接

      7.7 抗震構造措施

      7.7 抗震構造措施


      7.7.1 傳遞地震作用的主要節點及其構件的連接宜采用高強度螺栓連接,亦可采用焊接連接。8度、9度時,框排架結構主要承重構件的連接不應采用普通螺栓連接。

      7.7.2 框架的梁、柱剛接時,梁翼緣與柱應采用全焊透焊接,梁腹板與柱宜采用高強度螺栓連接。

      7.7.3 構件的焊接連接應符合下列規定:

          1 所有傳力的焊接連接不得采用間斷焊縫;傳遞地震作用的桿端側面角焊縫,其有效計算長度不宜大于焊腳尺寸的40倍。

          2 框架節點連接中,與受力方向垂直的焊縫宜采用全焊透的對接焊縫。 

          3 在同一傳力焊接連接中,不宜采用側面角焊縫與端部角焊縫并用的焊接連接。

      7.7.4 承受地震作用的高強度螺栓連接不宜采用承壓型高強度螺栓。

      7.7.5 框排架結構柱的柱腳(或底板)錨栓均應采用雙螺母構造,當柱腳承受較大地震剪力時,宜采用帶抗剪鍵的柱腳構造(圖7.7.5),其埋入尺寸及焊縫尺寸等應由計算確定。

      7.7.6 剛架梁柱節點宜采用加腋構造(圖7.7.6),加腋長度不宜小于梁截面高度或梁翼緣寬度的8倍,加腋最大截面高度不宜大于梁截面高度的2倍;加腋的拐點處的腹板均應設置橫向加勁肋。

      圖7.7.5 帶抗剪鍵的柱腳構造

      圖7.7.6 剛架節點構造


      7.7.7 框架梁、柱現場拼接時,應采用等強的拼材與連接件;翼緣采用焊接時,應采用全焊透的對接焊接。拼接部位應設置耳板、夾具等定位連接件。

      7.7.8 多層框架梁柱剛接節點宜采用柱貫通式構造(圖7.7.8)。在梁翼緣與柱焊接處,柱腹板應設置橫向加勁肋;7度~9度時,加勁肋厚度不應小于對應的梁翼緣厚度。

      圖7.7.8 多層框架梁柱剛接節點構造

          柱在強軸方向與主梁連接時[圖7.7.8(a)],水平加勁肋與柱翼緣的焊接宜采用坡口全焊透的對接焊接,與柱腹板連接可采用角焊縫焊接。當柱在弱軸方向與主梁連接時[圖7.7.8(b)],水平加勁肋與柱腹板連接則應采用坡口全焊透的對接焊接,其他焊縫可采用角焊縫。

          同時有支撐桿交匯時,可采用柱上帶懸臂梁段在工地拼接的構造[圖7.7.8(d)]。

      7.7.9 柱兩側的梁高不等時,每個翼緣對應位置均應設置柱的水平加勁肋。加勁肋的水平間距不應小于150mm,且不應小于水平加勁肋的寬度[圖7.7.9(a)]。當不能滿足要求時,可采取局部調整較小梁的截面高度,其梁腋坡度不得大于1:2[圖7.7.9(b)]。

      圖7.7.9 柱兩側與不等高梁的連接

      7.7.10 框架工字形梁柱節點區格板不宜采用焊接附加板進行加強,必要時可采取設置加勁肋或局部增加腹板厚度。

      7.7.11 框架的樓蓋應符合下列規定:

          1 采用密肋(次梁)鋼鋪板時,鋼板與梁應采用連續焊縫焊接。 

          2 采用預制鋼筋混凝土鋪板時,端部板角應與鋼梁焊接,板面上應設細石鋼筋混凝土現澆層,厚度不宜小于50mm;預制板板縫中應按抗震構造要求配筋并灌縫。

          3 采用現澆鋼筋混凝土樓板或以壓型鋼板為底模時,鋼梁上翼緣的上表面應焊接抗剪鍵(栓釘)。

      8鍋爐鋼結構

      8.1 一般規定

      8.1 一般規定


      8.1.1 本章適用于支承式和懸吊式鍋爐鋼結構的抗震設計。

      8.1.2 單機容量為300MW及以上或規劃容量為800MW及以上的火力發電廠鍋爐鋼結構,應屬于乙類構筑物。單機容量為300MW以下或規劃容量為800MW以下的火力發電廠鍋爐鋼結構,應屬于丙類構筑物。

      8.1.3 鍋爐鋼結構宜采用獨立式的結構體系。與鍋爐鋼結構貼建的廠房應設防震縫,防震縫的寬度應按本規范第6章鋼筋混凝土結構防震縫寬度的1.5倍采用。

      8.1.4 設有重型爐墻或金屬框架護板輕型爐墻的支承式鍋爐宜采用梁和柱剛性連接的框架式鍋爐鋼結構。設有金屬框架護板的區域,護板與柱梁之間為嵌固連接時,可將梁、柱和護板視作剛性平面結構。

      8.1.5 懸吊式鍋爐鋼結構可采用中心支撐體系,可選用交叉形、單斜桿形、人字形和V形支撐,不宜選用K形支撐。8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,鍋爐鋼結構宜采用偏心支撐體系。

      8.1.6 按拉桿設計中心支撐體系時,應同時設置不同傾斜方向的兩組單斜桿,且每組不同方向單斜桿的截面面積在水平方向的投影面積之差不得大于10%。

      8.1.7 鍋爐鋼結構應在承載較大的垂直平面內布置垂直支撐體系,垂直支撐應沿鍋爐鋼結構高度均勻、連續布置。

      8.1.8 鍋爐鋼結構應在承載較大的水平面內布置水平支撐,并宜在鍋爐鋼結構四周形成一個連續的封閉支撐體系。水平支撐宜沿鍋爐鋼結構高度每隔12m~15m布置一層,其標高應與鍋爐導向裝置標高協調一致,爐體的水平地震作用應能直接通過水平支撐傳到垂直支撐上。

      8.1.9 鍋爐鋼結構的抗震計算可不計及地基與結構相互作用的影響。

      8.1.10 鍋爐爐頂屋蓋結構和緊身封閉均宜采用輕型鋼結構。

      8.2 計算要點

      8.2 計算要點


      8.2.1 鍋爐鋼結構應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。計算地震作用時,重力荷載代表值應取永久荷載標準值和各可變荷載組合值之和,可變荷載的組合值系數應按表8.2.1采用。

      表8.2.1 可變荷載的組合值系數

      8.2.2 鍋爐鋼結構的基本自振周期可按下式計算:

      T1=CtH3/4      (8.2.2)

      式中:T1——結構基本自振周期(s);

            Ct——結構影響系數,對框架體系可取0.0853,對桁架體系可取0.0488;

            H——鍋爐鋼結構的總高度(m)。

      8.2.3 鍋爐鋼結構在多遇地震下的阻尼比,對于單機容量小于25MW的輕型或重型爐墻鍋爐,可采用0.05;對于單機容量不大于200MW的懸吊式鍋爐,可采用0.04;對于大于200MW的懸吊鍋爐,可采用0.03;罕遇地震下的阻尼比均可采用0.05。

      8.2.4 鍋爐鋼結構按底部剪力法多質點體系計算時,其水平地震影響系數應乘以增大系數;其結構類型指數可按本規范表5.1.6中的剪彎型結構取值。

      8.2.5 鍋爐鋼結構按本規范第5.2.1條的底部剪力法計算結構總水平地震作用標準值時,結構基本振型指數可按剪彎型結構取值。

      8.2.6 鍋爐鋼結構的抗震計算可采用底部剪力法。當結構總高度超過65m時,宜采用振型分解反應譜法。

      8.2.7 有導向裝置的懸吊式鍋爐,通過導向裝置作用于鍋爐鋼結構上的水平地震作用可按下列規定計算:

          1 導向裝置i處承受的水平地震作用標準值可按下式計算:

      Fi=a1Gi     (8.2.7)

      式中:Fi——導向裝置i處承受的水平地震作用標準值;

            a1——懸吊鍋爐爐體的水平地震影響系數,可采用鍋爐鋼結構基本自振周期的水平地震影響系數;

            Gi——懸吊鍋爐爐體集中于導向裝置i的重力荷載代表值,可按圖8.2.7陰影區域確定。

      圖8.2.7 導向裝置荷載分配

          2 地震作用方向垂直于鍋筒時,其地震作用可由兩側導向裝置C上、C中和C下分別承受。

          3 地震作用方向平行于鍋筒時,其地震作用可由前后導向裝置Q上、Q中和Q下、L中和L下、S中、M上和M中同時承受。

      8.2.8 懸吊式鍋筒的水平地震作用標準值可采用與爐體相同的方法計算。

      8.2.9 對于200MW及其以下且無導向裝置的懸吊鍋爐,鍋爐鋼結構采用底部剪力法進行水平地震作用計算時,可按本規范第5.2.1條的規定計算。爐體及鍋筒的地震作用只作用在鍋爐鋼結構的頂部時,其多遇地震的水平地震影響系數可按表8.2.9采用。

      表8.2.9 無導向裝置懸吊爐體和鍋筒水平地震影響系數

      8.2.10 6度時的鍋爐鋼結構可不進行抗震驗算,但其節點承載力應適當提高。

      8.2.11 抗震驗算時,鍋爐鋼結構任一計算平面上的水平地震剪力應符合本規范第5.2.5條的規定。

      8.2.12 9度時且高度大于100m的鍋爐鋼結構,應按本規范第5.3.1條的規定計算豎向地震作用,其豎向地震作用效應應乘以增大系數1.5。

      8.2.13 8度和9度時,跨度大于24m的桁架(或大梁)和長懸臂結構應計算豎向地震作用。其豎向地震作用標準值,8度和9度可分別取該結構重力荷載代表值的10%和20%;設計基本地震加速度為0.30g時,可取該結構重力荷載代表值的15%;豎向地震作用可不向下傳遞,但構件節點設計時應予以計入。 

      8.2.14 鍋爐鋼結構構件截面抗震驗算應符合本規范第5.4節的規定。但重力荷載分項系數應取1.35,當重力荷載效應對構件承載能力有利時,應取1.0;風荷載分項系數應取1.35;風荷載組合值系數應取0;當風荷載起控制作用且鍋爐鋼結構高度大于100m或高寬比不小于5時,應取0.2。

      8.2.15 鍋爐鋼結構構件承載力抗震調整系數,除梁柱強度驗算均應采用0.8外,其他構件及其連接均應符合本規范表5.4.2的規定。

      8.2.16 鍋爐鋼結構的導向裝置應按多遇地震作用效應驗算其強度,并應具有足夠的剛度。

      8.2.17 結構布置不規則且有明顯薄弱層,或高度大于150m及9度時的乙類鍋爐鋼結構,應進行罕遇地震作用下的彈塑性變形分析。

      8.3 抗震構造措施

      8.3 抗震構造措施


      8.3.1 鍋爐鋼結構的主柱長細比不應大于表8.3.1的限值。

      表8.3.1 鍋爐鋼結構的主柱長細比

      8.3.2 鍋爐鋼結構的柱、梁板件寬厚比不應大于表8.3.2的限值。

      表8.3.2 鍋爐鋼結構的柱、梁板件寬厚比

      8.3.3 鍋爐鋼結構支撐桿件的長細比不應大于表8.3.3的限值。

      表8.3.3 鍋爐鋼結構支撐桿件長細比

      8.3.4 鍋爐鋼結構支撐板件的寬厚比不應大于表8.3.4的限值。

      表8.3.4 鍋爐鋼結構支撐板件的寬厚比

      8.3.5 6度地區,且基本風壓小于0.4kN/m2時,宜適當增大垂直支撐截面面積。

      8.3.6 8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時的鍋爐鋼結構,梁與柱的連接不宜采用鉸接。

      8.3.7 鍋爐鋼結構宜采用埋入式柱腳,埋入深度可按本規范第7.5.7條的規定確定。

      8.3.8 鉸接柱腳底板的地震剪力應由底板和混凝土基礎間的摩擦力承擔,其摩擦系數可取0.4。地震剪力超過摩擦力時,可在柱底板下部設置抗剪鍵,抗剪鍵可按懸臂構件計算其厚度和根部焊縫。

      8.3.9 鉸接柱的地腳螺栓應采用雙螺帽固定;地腳螺栓的數量和直徑應按作用在基礎上的凈上拔力確定,但不應少于4M30。凈上拔力應采用最不利工況的上拔力減去永久荷載的0.75倍確定。地腳螺栓的材料可采用Q235或Q345鋼。

      8.3.10 梁采用懸臂梁段與柱剛性連接時,懸臂梁段與柱應采用全焊接連接,其中翼緣與柱應采用全焊透焊接。梁的現場拼接可采用翼緣全焊透焊接、腹板高強度螺栓連接或全部采用高強度螺栓連接。

      9筒 倉

      9.1 一般規定

      9.1 一般規定


      9.1.1 本章適用于貯存散狀物料的鋼筋混凝土、鋼及砌體筒倉的抗震設計。

      9.1.2 筒倉外形宜簡單、規則,質量和剛度分布宜均勻對稱;6度、7度時,倉頂可采用倉壁向上延伸并作為承重結構的篩分間或框架結構的篩分間;8度、9度時,倉頂應采用倉壁向上延伸并作為承重結構的篩分間,不應設置其他承重結構的篩分間。

      9.1.3 筒倉結構的選型應符合下列規定:

          1 鋼筋混凝土筒倉可采用筒壁、柱、帶壁柱的筒壁及筒壁與柱混合支承的結構形式,宜選用筒壁支承結構。直徑不小于15m的深倉宜選用筒壁和內柱共同支承的結構形式,筒壁開洞處宜設置壁柱。直徑不小于18m的圓形筒倉宜采用獨立布置結構形式。

          2 鋼筋混凝土柱承式矩形筒倉的倉下支承柱,應伸至倉頂或倉上建筑,并應與倉壁整體連接。

          3 鋼筒倉可采用鋼或現澆鋼筋混凝土倉底和倉下鋼支承結構;直徑大于12m時,宜采用倉壁落地式結構;倉群宜選用多排布置。

          4 6度、7度時,可采用砌體筒倉,其直徑不宜大于8m,并應采用筒壁支承結構。

          5 獨立筒倉間的凈距除應符合防震縫要求外,尚應符合施工、安裝等要求。

      9.1.4 除篩分間外的倉上建筑應符合下列規定:

          1 倉上建筑宜采用鋼結構,其圍護結構應選用輕質材料。

          2 鋼筋混凝土結構倉上建筑可用于鋼筋混凝土筒倉和砌體筒倉,其圍護結構宜選用輕質材料。

          3 6度時,鋼筋混凝土筒倉和砌體筒倉的倉上建筑可采用砌體結構。

          4 倉上建筑的屋蓋宜采用輕型鋼結構或現澆鋼筋混凝土結構。

      9.1.5 筒倉的防震縫設置應符合下列規定:

          1 鋼筋混凝土群倉倉頂局部設有篩分間時,其高差處應設置防震縫。

          2 筒倉與輔助建筑毗鄰處應設置防震縫。

          3 高差較大或不規則布置的群倉或排倉,應在相應部位設置防震縫。

          4 防震縫的寬度宜根據結構相對變形分析結果確定,但最小寬度不應小于50mm。

      9.1.6 Ⅲ、Ⅳ類場地的柱承式筒倉的基礎宜采用環形基礎或整板基礎,并應采取增加基礎的整體性和剛度的措施。

      9.1.7 在筒倉的結構構件剛度變化處應采取減小應力集中的措施。

      9.1.8 柱承式筒倉的支承結構宜增加超靜定次數。增加贅余桿件和支撐時,其構件除應滿足強度要求外,尚應具有良好的變形能力。

      9.1.9 Ⅲ、Ⅳ類場地和不均勻地基條件下的獨立筒倉,應采取抗傾覆和控制不均勻沉降的措施。對液化地基,應采取全部消除液化沉陷的措施。

      9.1.10 筒倉的抗震設防類別應根據其所在生產系統中的重要性及其在地震中可能產生的次生災害程度確定。在無特殊要求時,筒倉可按丙類構筑物進行抗震設計。

      9.1.11 筒倉的同一結構單元應采用同一類型的基礎。同一結構單元的基礎宜設置在同一標高上;不在同一標高時,應采取防止地基不均勻沉降的措施。

      9.1.12 8度和9度時,筒倉結構可采取消能減震措施。

      9.2 計算要點

      9.2 計算要點


      9.2.1 筒倉應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應的計算。

      9.2.2 筒倉的水平地震作用,可采用振型分解反應譜法或底部剪力法計算;8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度,筒倉結構不規則且有明顯薄弱部位時,尚宜采用時程分析法進行補充驗算。

      9.2.3 筒倉進行水平地震作用計算時,應符合下列規定:

          1 貯料可變荷載的組合值系數,鋼筋混凝土筒承式筒倉、砌體筒倉應取0.8,其他各類筒倉均應取1.0。

          2 鋼筒倉在多遇地震下的阻尼比可取0.03,在罕遇地震下的阻尼比可取0.04。

      9.2.4 筒承式筒倉的水平地震作用按底部剪力法計算時,柱支承的倉上建筑的地震作用效應應乘以增大系數,鋼筋混凝土筒承式筒倉、砌體筒倉其值可取4.0,倉壁落地式鋼筒倉可取3.0,但增大部分不應往下傳遞。

      9.2.5 柱承式筒倉的水平地震作用按底部剪力法計算時,應符合下列規定:

          1 采用單質點體系計算模型時,質點位置應設于倉體及其貯料的質心處。

          2 倉上建筑的水平地震作用可采用將倉上建筑置于剛性地面上的單質點(單層時)或雙質點(二層時)體系進行簡化計算。其倉上建筑的地震作用效應應乘以增大系數,其值可按表9.2.5采用,但增大部分不應往下傳遞。

      表9.2.5 倉上建筑地震作用效應增大系數

      9.2.6 8度Ⅳ類場地及9度時,柱承式筒倉應計入重力二階效應引起的附加水平地震作用,其標準值可按下列公式計算:

      式中:Fgk——重力二階效應引起的附加水平地震作用標準值;

            FEk——未計入重力二階效應的水平地震作用標準值;

            ρg——重力偏心系數,小于0.05時可取零;

            Geq——筒倉結構等效重力荷載,可不計入支承結構;

            K——支柱的總彈性側移剛度;

            h——支柱的高度。

      9.2.7 單排筒倉的質量中心偏心過大時,宜計入地震扭轉效應的影響。柱承式單排筒倉采用底部剪力法且按單質點體系計算時,支柱的水平地震作用效應應乘以扭轉效應增大系數,其值可按表9.2.7的規定采用。

      表9.2.7 扭轉效應增大系數

      9.2.8 9度時,鋼筋混凝土柱承式筒倉的抗震變形驗算可按本規范第5.5節的有關規定計算。

      9.2.9 采用筒壁與柱聯合支承的筒倉,筒壁與柱承擔的地震剪力可按側移剛度比例進行分配,但分配給柱的地震剪力應乘以增大系數1.5,且不應小于支承結構底部總地震剪力的10%。

      9.2.10 6度~8度時,鋼筋混凝土筒承式圓形筒倉的倉壁與倉底整體連接時,倉壁、倉底可不進行水平地震作用的抗震驗算,但其構件應滿足相應的抗震構造措施要求。

      9.2.11 鋼筋混凝土柱承式筒倉的無橫梁支柱與基礎、支柱與倉體連接端的組合彎矩設計值應按下列規定調整:

          1 柱端彎矩應乘以表9.2.11規定的柱端彎矩增大系數。

          2 角柱的柱端彎矩按表9.2.11調整后,尚應乘以不小于1.10的增大系數。 

          3 Ⅲ、Ⅳ類場地且不采用筏基時,無橫梁支柱與倉體連接端的彎矩按表9.2.11及本條第2款調整后,尚應分別乘以不小于1.05和1.15的增大系數。

      表9.2.11 柱端彎矩增大系數

      9.2.12 鋼筋混凝土柱承式筒倉的支柱有橫梁時,梁柱節點處的梁、柱端組合的彎矩和剪力設計值應分別符合本規范第6.2.6條~第6.2.11條的規定;支承柱端組合的剪力設計值的調整尚應符合本規范第6.2.12條的規定;6度~9度時,支承結構可分別按框架的抗震等級四、三、二、一級計算。

      9.2.13 砌體筒倉的水平地震作用計算可采用底部剪力法,其水平地震影響系數可取其最大值。

      9.2.14 柱支承或柱與筒壁共同支承的鋼筒倉,其水平地震作用可采用底部剪力法計算,計算時應計入柱間支撐的側移剛度。

      9.2.15 8度、9度時,鋼倉斗與倉底之間的連接焊縫或螺栓及其連接件應計入豎向地震作用效應。其豎向地震作用標準值應符合下列規定:

          1 8度時,其豎向地震作用標準值可分別取其重力荷載代表值的10%(0.20g時)和15%(0.30g時);9度時可取其重力荷載代表值的20%。

          2 貯料荷載的組合值系數應取1.0。

      9.2.16 鋼筋混凝土柱承式方倉的支柱設有橫梁時,其側移剛度可按本規范附錄G采用。

      9.2.17 筒承式或柱承式單倉的基本自振周期可按下式計算:

      式中:T1——筒承式或柱承式單倉的基本自振周期;

            Gi——集中于質點i的重力荷載代表值,可取質點i上、下兩個質點之間范圍內等效重力荷載代表值之和的一半;

            ξT——支承結構剛度影響系數,柱承式可取1.0;筒承式非開洞方向可取1.0,開洞方向可取0.85;

            δnn、δin——在質點n上的單位水平力作用下,分別在質點n和i處產生的水平位移,可根據倉下支承結構的剛度,采用結構力學方法計算。

      9.2.18 鋼筋混凝土筒承式群倉的基本自振周期可按下式計算:

      式中:Tn——筒承式群倉沿筒倉組合方向的基本自振周期;

            T1——單倉的基本自振周期;

            β——開洞影響系數,群倉組合方向與開洞平行時可取1.2,相互垂直時可取1.0;

            n——群倉組合數目,大于5時可取5;

            H——筒倉高度;

            D——筒倉外徑。

      9.2.19 圓形筒倉倉壁相連的群倉宜按空倉或滿倉不利荷載組合對倉壁連接處進行地震扭轉效應計算,并應滿足相應的抗震構造措施要求。

      9.2.20 鋼筒倉與基礎的錨固應進行抗震驗算。

      9.3 抗震構造措施

      9.3 抗震構造措施


      9.3.1 鋼筋混凝土柱承式筒倉的支柱宜加設橫梁,橫梁的設置應符合下列規定:

          1 橫梁與柱的線剛度比不宜小于0.8;計算柱線剛度時,柱高應取基礎頂面至倉底的距離。

          2 在滿足工藝要求的前提下,橫梁頂面至倉壁底面的距離與柱全高之比不宜小于0.3,且不宜大于0.5。

          3 橫梁截面的高寬比不宜大于4.0。

      9.3.2 鋼筋混凝土柱承式筒倉支柱的軸壓比限值,當混凝土強度等級不大于C50時,應符合表9.3.2的規定;當混凝土強度等級大于C50時,可適當提高。

      表9.3.2 柱承式筒倉支柱軸壓比限值

      注:筒倉地下空間的柱軸壓比可增加0.05。

      9.3.3 鋼筋混凝土柱承式筒倉支柱的縱向鋼筋應采用對稱配筋,其總配筋率應符合下列規定:

          1 縱向鋼筋最小總配筋率應按表9.3.3采用。

      表9.3.3 柱承式筒倉支柱的縱向鋼筋最小總配筋率(%)

       2 縱向鋼筋總配筋率不應大于2%。

      9.3.4 鋼筋混凝土柱承式筒倉支柱的箍筋應沿柱全高加密,并應符合下列規定:

          1 箍筋間距不應大于100mm。

          2 箍筋最小直徑,6度時不應小于6mm,7度時不應小于8mm,8度、9度時不應小于10mm。 

          3 箍筋最小體積配筋率應按表9.3.4采用。

      表9.3.4 柱承式筒倉支柱的箍筋最小體積配筋率(%)

      9.3.5 鋼筋混凝土柱承式筒倉橫梁的縱向鋼筋配置應符合下列規定:

          1 橫梁梁端截面混凝土受壓區高度與有效高度之比,7度、8度時不應大于0.35,9度時不應大于0.25,縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2%。

          2 橫梁梁端截面的底面與頂面縱向鋼筋配筋量的比值除應按計算確定外,7度和8度時不應小于0.3,9度時不應小于0.5。

          3 橫梁頂面和底面通長鋼筋不應少于214,同時8度和9度時底面通長鋼筋也不應少于梁端頂面縱向鋼筋截面面積的1/4。

      9.3.6 鋼筋混凝土柱承式筒倉橫梁的箍筋配置應符合下列規定:

          1 橫梁梁端箍筋加密區長度,6度~8度時不成小于梁高的1.5倍,9度時不應小于梁高的2倍,且均不應小于500mm。

          2 加密區箍筋最大間距和最小直徑應符合表9.3.6的要求。

      表9.3.6 梁箍筋加密區的箍筋最大間距和最小直徑(mm)

      注:d為縱向鋼筋直徑,h為梁截面高度。

          3 非加密區的箍筋配箍量不宜小于加密區的50%,同時8度、9度時的箍筋間距也不應大于縱向鋼筋直徑的10倍。

      9.3.7 鋼筋混凝土筒承式筒倉的支承筒壁應符合下列規定:

          1 筒壁的厚度,6度和7度時不宜小于160mm,8度和9度時不宜小于180mm。

          2 筒壁應采用雙層雙向配筋,豎向或環向鋼筋的總配筋率均不宜小于0.4%;內、外層鋼筋應設置拉筋,其直徑不宜小于6mm;在6度和7度時間距不宜大于700mm,在8度和9度時間距不宜大于500mm。

          3 筒壁的孔洞宜對稱布置,每個孔洞的圓心角不宜大于70°;筒壁在同一水平截面內開洞的總圓心角,6度和7度時不應大于180°,8度和9度時分別不宜大于160°和140°。

          4 洞口邊長小于1m時,洞口每邊的附加鋼筋均不應少于216,且不應少于洞口切斷鋼筋截面面積的60%,洞口四角的斜向鋼筋均不應少于216;洞口邊長不小于1m時,洞口四周應設置加強框,加強框的每邊配筋量不應少于洞口切斷鋼筋截面面積的60%,加強框的四角也應配置斜筋。

          5 支承筒壁開洞寬度大于或等于3m時,應按筒壁實際應力分布進行配筋。洞口兩側設置壁柱時,其截面不宜小于400mm×600mm,柱的上端應伸入倉壁中,并應按柱的構造要求配置鋼筋,總的配筋率不宜小于0.6%。 

          6 相鄰洞口間筒壁的寬度不應小于壁厚的3倍,且不應小于500mm;當筒壁寬度為壁厚的3倍~5倍時,應按支承柱的規定配置鋼筋,其配筋量應按計算確定,并應滿足相應的抗震構造措施要求。

          7 當倉底與倉壁非整體連接時,倉壁底部的水平鋼筋應延續配置到倉底結構頂面以下的筒壁中,其延續配置的高度不應小于倉壁厚度的6倍。

      9.3.8 砌體筒倉應符合下列規定:

          1 倉壁和支承筒壁均應設置現澆鋼筋混凝土圈梁和構造柱。沿倉壁高度,應按計算確定設置圈梁的間距,在倉壁部位圈梁間距不宜大于2m,在支承筒壁部位不宜大于3m,且應在倉頂、倉底各設一道圈梁;構造柱的間距不宜大于3.5m。

          2 鋼筋混凝土圈梁的截面寬度應與壁厚相同,高度不應小于180mm,縱向鋼筋不宜少于412,箍筋間距不宜大于250mm;構造柱截面不應小于壁厚,縱向鋼筋不宜少于414,箍筋間距不應大于200mm,柱的上、下端的箍筋宜適當加密,沿柱高每隔500mm應有不少于26的鋼筋與倉壁或支承筒壁砌體拉結,每邊伸入砌體的拉結長度不宜小于1m。

          3 倉壁厚度應按計算確定,但不應小于240mm,支承筒壁厚度不應小于370mm;倉壁與支承筒壁厚度不等時,應保持內壁平直。倉外臺階處應采用水泥砂漿找坡。

          4 倉壁和支承筒壁的洞口周邊應設置鋼筋混凝土加強框。

          5 倉底環梁支承于支承筒壁時,筒壁應采用環形基礎,軟弱地基時宜采用鋼筋混凝土筏基。

          6 筒倉直徑大于6m時,倉壁和支承筒壁均宜采用配筋砌體。

          7 群倉中相鄰筒體應有可靠連接,砌體應咬槎砌筑,搭接處的厚度不應小于倉壁厚度的2倍,并應在連接處配置鋼筋。

      9.3.9 6度區倉上建筑采用砌體結構時,應符合下列規定:

          1 倉上建筑總高不應大于3.6m。

          2 砌體厚度不宜小于190mm。

      9.3.10 鋼筒倉應符合下列規定:

          1 鋼筒倉采用鋼支柱時,鋼支柱間應設柱間支撐。當柱間支撐分上、下兩段設置時,上、下支撐間應設置剛性水平系桿。

          2 鋼柱底板下部應設置與柱間支撐平面相垂直的抗剪鍵。地腳螺栓宜采用剛性錨板或錨梁錨固,埋置深度應按計算確定;地腳螺栓應采用雙螺帽固定。

      10井 架

      10.1 一般規定

      10.1 一般規定


      10.1.1 本章適用于礦山立井的鋼筋混凝土井架和鋼井架的抗震設計。

      10.1.2 井架高度超過25m或多繩提升井架宜采用鋼結構。

      10.1.3 鋼筋混凝土井架的抗震等級應按表10.1.3確定。

      表10.1.3 鋼筋混凝土井架的抗震等級

      10.1.4 井架與貼建的建(構)筑物之間應設防震縫。防震縫最小寬度應符合表10.1.4的規定。

      表10.1.4 井架防震縫最小寬度(mm) 

      10.1.5 支承天輪的井架立架宜支承在井頸上或井頸外側的巖土上,不宜支承在井口梁上。

      10.1.6 雙斜撐鋼井架的立架宜獨立支承在井頸上。

      10.2 計算要點

      10.2 計算要點


      10.2.1 井架應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。

      10.2.2 井架應按平行于提升平面的縱向和垂直于提升平面的橫向兩個主軸方向分別進行水平地震作用計算。符合下列條件之一的井架,可不進行抗震驗算,但應滿足相應的抗震措施要求:

          1 7度、8度時的四柱式鋼筋混凝土井架的縱向水平地震作用。 

          2 7度時的六柱式鋼筋混凝土井架的縱向水平地震作用。

          3 7度時的鋼井架。

      10.2.3 鋼筋混凝土井架的阻尼比可采用0.05;鋼井架多遇地震下的阻尼比可采用0.03,罕遇地震下的阻尼比可取0.04。

      10.2.4 井架的抗震計算宜按多質點空間桿系模型,采用振型分解反應譜法。四柱式鋼筋混凝土井架可采用底部剪力法。立架與斜撐不連接的雙斜撐鋼井架,應對斜撐和立架分別進行抗震計算。9度時且高度大于60m的鋼井架,宜采用時程分析法進行多遇地震下的補充計算,并應符合本規范第5.1.3條和第5.1.7條等的有關規定。

      10.2.5 采用振型分解反應譜法時,鋼筋混凝土井架應取不少于9個振型,鋼井架應取不少于15個振型。

      10.2.6 四柱式鋼筋混凝土井架采用底部剪力法計算時,井架的基本自振周期可按下列公式計算:

      式中:Ty——井架縱向基本自振周期(s);

            Tx——井架橫向基本自振周期(s);

            H——井架高度,可取井頸頂面至天輪軸中心之間的垂直距離(m);

            la——井架底部縱向兩立柱的軸線間距(m);

            lb——井架底部橫向兩立柱的軸線間距(m)。

      10.2.7 地震作用計算時,井架的重力荷載代表值應按下列規定取值:

          1 結構、天輪及其設備、扶梯、固定在井架上的各種剛性罐道等應采用自重標準值的100%。

          2 各平臺上的可變荷載的組合值系數,當按等效均布荷載計算時,應取0.5;當按實際情況計算時,應取1.0。

      10.2.8 9度時,井架應計算豎向地震作用,并應與水平地震作用進行不利組合。

      10.2.9 井架的豎向地震作用效應應按本規范第5.3.1條的規定計算。豎向地震作用效應應乘以增大系數2.5。

      10.2.10 井架結構構件進行截面抗震驗算時,地震作用標準值效應與其他荷載效應的基本組合應按下式計算:

      S=γGSGEr+γlSlk+γEhSEhk+γEvSEvk+γwψwSwk     (10.2.10)

      式中:SGEr——重力荷載代表值效應,除包含本規范第10.2.7條的規定外,尚應包括鋼絲繩罐道荷載、防墜鋼絲繩荷載等懸吊物荷載;

            Slk——提升工作荷載標準值效應;

            γl——提升工作荷載分項系數,應采用1.3;

            ψw——風荷載組合值系數,當井架總高度小于或等于60m時,應采用0;井架總高度大于60m時,應采用0.2。

      10.2.11 鋼筋混凝土井架的框架梁、柱在進行截面抗震驗算時,組合內力應符合下列規定:

          1 底層框架柱下端截面組合的彎矩設計值,一級、二級、三級時,應分別乘以1.5、1.25、1.15的增大系數。

          2 柱軸壓比大于或等于0.15時,中間各層框架的梁柱節點處上、下柱端截面組合的彎矩設計值,一級、二級、三級時應分別乘以1.4、1.2、1.1的增大系數。

          3 框架梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整:

      式中:V——梁端截面組合的剪力設計值;

            ln——梁的凈跨;

            VGb——梁在重力荷載代表值(9度時尚應包括豎向地震作用標準值)作用下,按簡支梁分析的梁端截面組合的剪力設計值;

            Mlb、Mrb——分別為梁左、右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值;

            ηvb——梁端剪力增大系數,一級、二級、三級時應分別取1.3、1.2、1.1。

          4 框架柱端截面組合的剪力設計值應按下式調整:

      式中:V——柱端截面組合的剪力設計值;

            hn——柱的凈高;

            Mtc、Mbc——分別為柱上、下端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值,且應按本條第1款和第2款乘以增大系數;

            ηvc——柱端剪力增大系數,一級、二級、三級時,應分別取1.4、1.2、1.1。

      10.2.12 一級、二級的鋼筋混凝土井架,框架梁柱節點核芯區應按本規范附錄D進行截面抗震驗算。 

      10.2.13 鋼筋混凝土井架的角柱截面組合的彎矩設計值和剪力設計值,應按本規范第10.2.11條的規定調整后,尚應乘以不小于1.1的增大系數。

      10.2.14 鋼井架進行水平地震作用下的內力和變形分析時,應按本規范第3.5.3條的規定計入重力二階效應的影響。

      10.2.15 井架結構構件截面抗震驗算除應按本規范第5.4.2條的規定執行外,尚應符合下列規定:

          1 鋼筋混凝土井架的承載力抗震調整系數,橫梁應采用0.75,立柱當軸壓比小于0.15時應采用0.75,當軸壓比不小于0.15時應采用0.80。

          2 鋼井架立架的承載力抗震調整系數,立柱和橫桿均應采用0.75,斜桿應采用0.80。

          3 鋼井架的斜撐采用桁架結構時,弦桿的承載力抗震調整系數應采用0.75,腹桿的承載力抗震調整系數應采用0.80。

          4 鋼井架的斜撐采用框架結構時,柱和梁的承載力抗震調整系數均應采用0.75。

      10.2.16 斜撐式鋼井架的斜撐采用框架結構時,應符合下列規定:

          1 柱端截面組合的彎矩設計值,8度、9度時應分別乘以1.05和1.15的增大系數。

          2 梁柱節點域應符合本規范第11.2.22條的要求。對一側有梁的節點,公式中另一側梁的彎矩設計值和全塑性受彎承載力均應取0。

      10.2.17 鋼井架斜撐和立架中的受壓支撐斜桿均應按本規范第11.2.23條的規定計算其受壓承載力。

      10.3 鋼筋混凝土井架的抗震構造措施

      10.3 鋼筋混凝土井架的抗震構造措施


      10.3.1 井架的混凝土強度等級不應低于C30,9度時不應高于C60,8度時不應高于C70。

      10.3.2 除天輪大梁及其支承框架梁外,井架框架梁的截面尺寸宜符合本規范第6.3.1條的規定。

      10.3.3 井架框架梁的配筋應符合本規范第6.3.2條和第6.3.3條的規定。

      10.3.4 井架柱的最小截面尺寸應符合表10.3.4的規定。

      表10.3.4 井架柱最小截面尺寸(mm) 

      10.3.5 井架柱的截面尺寸尚宜符合下列規定:

          1 節間凈高與截面高度之比宜大于4。

          2 截面長邊與短邊的邊長比不宜大于3。

      10.3.6 井架柱的軸壓比宜符合本規范第6.3.6條的規定。

      10.3.7 井架柱的配筋除應符合本規范第6.3節的有關規定外,尚應符合下列規定:

          1 每一側縱向鋼筋的配筋率不應小于0.3%。

          2 立架底層柱的箍筋加密區長度應取柱的全高。

      10.3.8 天輪梁的支承橫梁宜采用帶斜撐的梁式結構。

      10.4 鋼井架的抗震構造措施

      10.4 鋼井架的抗震構造措施


      10.4.1 鋼井架的構件連接應采用焊接或高強度螺栓連接。

      10.4.2 鋼井架主要構件的長細比應符合下列規定:

          1 斜撐柱、立架柱和天輪支承結構壓桿的長細比,8度時不應大于120,9度時不應大于100;?y為鋼材的屈服強度或屈服點。

          2 斜撐和立架中受壓腹桿的長細比不應大于150

          3 斜撐及立架中受拉腹桿的長細比不應大于250

      10.4.3 鋼井架主要受力構件應符合下列規定:

          1 天輪支承結構、托罐梁、防撞梁、立架柱、斜撐柱等構件,鋼板最小厚度不應小于8mm。

          2 型鋼桿件應符合最小截面要求,角鋼應為∟63×6,工字鋼應為I14,槽鋼應為[12.6,熱軋H型鋼高度應為150mm。

          3 節點板厚度不應小于8mm。

      10.4.4 斜撐基礎的構造應符合下列規定:

          1 地腳螺栓應采用有剛性錨板(或錨梁)的雙螺帽螺栓。

          2 地腳螺栓中心距基礎邊緣的距離不應小于螺栓直徑的8倍,且不應小于150mm。

          3 底板與基礎頂面間的摩擦力小于地震剪力時,柱底板下應設置抗剪鍵。

      10.4.5 8度、9度時,斜撐基礎頂面以下沿錐面四周應配置豎向鋼筋,其直徑不應小于10mm,長度不應小于1.5m,其間距8度時不應大于150mm,9度時不應大于100mm。在基礎頂面應配置不少于兩層鋼筋網,鋼筋直徑不應小于6mm,間距不應大于200mm。

      11井 塔

      11.1 一般規定

      11.1 一般規定


      11.1.1 本章適用于礦山立井的鋼筋混凝土井塔和鋼井塔的抗震設計。

      11.1.2 井塔的高度不宜超過表11.1.2的限值。

      表11.1.2 井塔的高度(m)

      注:1 井塔高度指室外地面到主要屋面板板頂的高度(不包括局部突出屋頂部分);

              2 筒體包括筒體、筒-框架及筒中筒結構;

              3 乙類和丙類井塔均可按本地區抗震設防烈度確定其最大高度。

      11.1.3 井塔的平面和豎向布置應符合下列規定:

          1 平面宜采用矩形、圓形、正多邊形等規則、對稱的形狀。

          2 采用固接于井筒上的井頸基礎時,平面宜對稱于井筒中心線。

          3 豎向布置宜上、下一致;提升機大廳若采用懸挑結構,6度~8度時,懸挑長度不宜超過4m,并宜對稱布置;9度時,不宜采用懸挑結構。

      11.1.4 井塔的高寬比不宜超過表11.1.4的規定。

      表11.1.4 井塔的高寬比

       注:1 井塔高度指室外地面到主要屋面板板頂的高度(不包括局部突出屋頂部分);

              2 筒體包括筒體、筒-框架及筒中筒結構;

              3 乙類和丙類井塔均可按本地區抗震設防烈度確定最大高寬比。

      11.1.5 井塔的結構布置應符合下列規定:

          1 鋼筋混凝土框架或鋼框架應雙向布置抗側力結構,柱在底層不應中斷。

          2 鋼筋混凝土筒體結構的筒壁應雙向布置,且宜均勻;每側筒壁上、下宜連續;底層筒壁有較大洞口時,洞口兩側應有一定寬度的筒壁延伸至基礎,并應保證其具有足夠的側移剛度和受剪承載能力。

          3 鋼框架-支撐體系的支撐宜采用中心支撐,支撐應雙向對稱布置,豎向宜連續布置。

          4 井塔的各層樓板宜采用現澆鋼筋混凝土結構。鋼井塔的樓蓋可采用壓型鋼板現澆鋼筋混凝土組合樓板或非組合樓板,其鋼梁上翼緣表面應設置抗剪鍵。

      11.1.6 鋼筋混凝土井塔的抗震等級應按表11.1.6確定。

      表11.1.6 鋼筋混凝土井塔的抗震等級

      11.1.7 鋼筋混凝土筒體結構井塔在筒壁上開設的窗洞口宜均勻對稱,并應上下對齊、成列布置。

      11.1.8 井塔樓面開洞尺寸宜符合下列規定:

          1 任一方向的開洞尺寸不宜大于該方向樓面寬度的1/2。

          2 開洞總面積不宜超過該層樓面面積的30%。

          3 開洞后在任一方向的樓面凈寬度總和不宜小于5m。

          4 開洞后每一邊的樓面凈寬度不宜小于2m。

      11.1.9 井塔與貼建的建(構)筑物之間應設防震縫,防震縫寬度應按表11.1.9采用,且對鋼筋混凝土井塔不應小于70mm,對鋼井塔不應小于100mm。

      表11.1.9 井塔防震縫寬度

      注:h為貼建的建(構)筑物高度。


      11.2 計算要點

      11.2 計算要點


      11.2.1 井塔應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。

      11.2.2 符合下列條件之一的井塔可不進行抗震驗算,但應滿足相應的抗震措施要求:

          1 7度Ⅰ、Ⅱ類場地且塔高不大于50m的鋼筋混凝土筒體井塔。 

          2 7度Ⅰ、Ⅱ類場地的鋼井塔。

      11.2.3 鋼筋混凝土井塔的阻尼比可采用0.05;鋼井塔在多遇地震下的阻尼比可采用0.03,在罕遇地震下的阻尼比可采用0.04。

      11.2.4 井塔應按兩個主軸方向分別進行水平地震作用計算。

      11.2.5 井塔的水平地震作用計算應采用振型分解反應譜法,計算模型應符合下列規定:

          1 鋼筋混凝土筒體井塔,當各層樓板符合本規范第11.1.8條各款規定時,可采用平面結構空間協同計算模型;其他條件下,宜采用空間桿-薄壁桿系或空間桿-墻板元計算模型;當采用平面結構空間協同計算模型時,各樓層可取兩個正交的水平位移和一個轉角共三個自由度,質心偏移值應按各樓層重力荷載的實際分布確定,但不應小于垂直于計算地震作用方向的井塔寬度的5%。

          2 鋼筋混凝土和鋼框架結構井塔均宜采用空間桿系模型。

          3 鋼框架-支撐結構井塔應采用空間桿系計算模型。

      11.2.6 9度時且高度大于60m的井塔宜采用時程分析法進行多遇地震下的補充計算。采用時程分析法時,應符合本規范第5.1.3條、第5.1.7條等的有關規定。

      11.2.7 采用振型分解反應譜法時,鋼筋混凝土井塔應取不少于9個振型,鋼井塔應取不少于15個振型。

      11.2.8 地震作用計算時,井塔的重力荷載代表值應按下列規定采用:

          1 結構、放置在樓層上的各種設備、固定在井塔上的套架及各種剛性罐道等應采用自重標準值的100%。

          2 樓面可變荷載組合值系數按實際情況計算時,應取1.0;按等效均布荷載計算時,應取0.5。

          3 屋面雪荷載的組合值系數應取0.5。

          4 礦倉貯料荷載的組合值系數應采用滿倉貯料時的0.8。

      11.2.9 9度時,井塔應計算豎向地震作用,并應與水平地震作用進行不利組合。

      11.2.10 井塔的豎向地震作用效應應按本規范第5.3.1條的規定計算。豎向地震作用效應應乘以增大系數2.5。

      11.2.11 井塔結構構件進行截面抗震驗算時,地震作用效應與其他荷載效應的基本組合應符合本規范第10.2.10條的規定。

      11.2.12 鋼筋混凝土筒-框架結構井塔在水平地震作用下,絞車大廳以下任一層框架柱承受的總地震剪力不應小于井塔底層總地震剪力的20%與按筒-框架計算的框架部分最大層剪力的1.5倍二者的較小值。該層各柱的剪力和上、下兩端彎矩,以及與該層柱相連接的框架梁兩端彎矩和剪力,均應按同比例作相應調整。

      11.2.13 鋼框架-支撐結構井塔在水平地震作用下,絞車大廳以下任一層框架柱承受的總地震剪力不應小于井塔底層總地震剪力的25%與框架部分計算最大層剪力的1.8倍二者的較小值。該層各柱的剪力和上、下兩端彎矩,以及與該層柱相連接的框架梁兩端彎矩和剪力均應按同比例作相應調整。

      11.2.14 鋼筋混凝土井塔的框架梁(含跨高比大于2.5的筒壁連梁)、柱在進行截面抗震驗算時,組合的內力應按本規范第10.2.11條的規定進行調整。

      11.2.15 鋼筋混凝土井塔中一級、二級、三級框架的角柱,按本規范第10.2.11條調整后的組合的彎矩設計值、剪力設計值,尚應乘以不小于1.10的增大系數。

      11.2.16 鋼筋混凝土井塔的框架為一級、二級時,梁、柱節點核芯區應按本規范附錄D進行截面抗震驗算。

      11.2.17 鋼筋混凝土筒體結構井塔的筒壁在進行截面抗震驗算時,底層筒壁的截面組合的剪力設計值,一級、二級、三級時,應分別乘以1.6、1.4、1.2的增大系數。

      11.2.18 鋼筋混凝土井塔的梁(連梁)、柱、筒壁的截面組合的剪力設計值,應符合本規范第6.2.16條的規定。

      11.2.19 鋼井塔進行地震作用下的內力和變形分析時,應按本規范第3.5.3條的規定計入重力二階效應的影響。

      11.2.20 鋼筋混凝土井塔筒壁的承載力抗震調整系數應按本規范表5.4.2中抗震墻的規定采用。

      11.2.21 鋼框架結構井塔柱端截面組合的彎矩設計值,8度、9度時,應分別乘以1.05和1.15的增大系數。當柱所在樓層的受剪承載力比上一層的受剪承載力高出25%,或柱軸力設計值與柱全截面面積和鋼材抗拉強度設計值乘積的比值不超過0.4,或作為軸心受壓構件在2倍地震作用下的組合軸力設計值滿足穩定性要求時,可不予以調整。

      11.2.22 鋼框架結構井塔梁、柱節點域應符合下列規定:

          1 節點域腹板厚度應符合下式要求:

      tw≥(hb+hc)/90       (11.2.22-1)

      式中:tw——柱在節點域的腹板厚度;

            hb——節點域處梁腹板高度;

            hc——節點域處柱腹板高度。

          2 節點域的屈服承載力應符合下列要求:

      (Mb1+Mb2)/Vp≤(4/3)?vRE      (11.2.22-2)

      工字形截面柱: Vp=hbhbtw     (11.2.22-3)

      箱形截面柱: Vp=1.8hbhbtw     (11.2.22-4)

      式中:Mb1、Mb2——分別為節點域兩側梁的彎矩設計值;

            Vp——節點域的體積;

            ?v——鋼材的抗剪強度設計值;

            γRE——節點域承載力抗震調整系數,應取0.85。

          3 7度~9度時,節點域的屈服承載力尚應符合下式要求:

      ζ(Mpb1+Mpb2)/Vp≤(4/3)?v      (11.2.22-5)

      式中:Mpb1、Mpb2——分別為節點域兩側梁的全塑性受彎承載力;

            ζ——折減系數,7度時可取0.6,8度、9度時可取0.7。

      11.2.23 鋼框架-支撐結構井塔支撐斜桿的受壓承載力應按下列公式驗算:

      式中:N——支撐斜桿的軸力設計值;

            Abr——支撐斜桿的截面面積;

            φ——軸心受壓構件的穩定系數;

            ψ——受循環荷載時的強度降低系數;

            λ、λn——支撐斜桿的長細比和正則化長細比(通用長細比);

            E——支撐斜桿材料的彈性模量;

            ?——支撐斜桿材料的抗拉強度設計值;

            ?ay——鋼材的屈服強度;

            γRE——支撐承載力抗震調整系數,應取0.80。

      11.2.24 井塔采用固接于井筒上的井頸基礎,抗震計算時,宜計及井塔、井筒和土的相互作用。不按相互作用進行抗震計算且為Ⅳ類場地時,應將計算的水平地震作用標準值乘以1.4的增大系數。

      11.3 鋼筋混凝土井塔的抗震構造措施

      11.3 鋼筋混凝土井塔的抗震構造措施


      11.3.1 鋼筋混凝土框架和筒-框架結構井塔的框架部分抗震構造措施要求,應符合本規范第6.3節的有關規定。

      11.3.2 鋼筋混凝土筒體結構井塔的筒壁應符合下列規定:

          1 筒壁厚度不應小于200mm;當各層筒壁厚度不相等時,相鄰層筒壁厚度差不宜超過較小筒壁厚度的1/3。

          2 筒壁應采用雙層配筋,豎向鋼筋直徑不宜小于12mm,間距不應大于250mm;橫向鋼筋直徑不宜小于8mm,間距不應大于250mm;豎向和橫向鋼筋直徑不宜大于筒壁厚度的1/10;橫向鋼筋宜配置于豎向鋼筋的外側;雙層鋼筋之間的拉筋,間距不宜大于500mm,直徑不應小于6mm;筒壁豎向和橫向鋼筋的配筋率均不應小于0.25%。

          3 矩形平面井塔筒壁的四角相接處,在內側應設置寬度不小于筒壁厚度,且不應小于250mm的八字角,也可設置角柱;八字角部位或角柱應按柱的要求配置縱向鋼筋和箍筋,鋼筋面積除應符合計算要求外,尚應符合本規范第6.4.7條的要求。

          4 筒壁洞口高或寬均不大于800mm時,洞口每側加強鋼筋面積不應小于被洞口切斷的鋼筋面積的1/2,且不應少于214,鋼筋的錨固長度不應小于laE,抗震等級為一級、二級時,laE應取1.15la,抗震等級為三級時,laE應取1.05la,且不應小于600mm。

          5 筒壁洞口高或寬大于800mm時,洞口兩側應按本規范第6.4節的要求設置邊緣構件,洞口上、下宜設連梁。

          6 筒壁洞口寬度大于4m或大于該側筒壁寬度的1/3時,洞口兩側應設置加強肋,加強肋應貫通全層;洞口上部應設置連梁;洞口不在井塔底部時,洞口下部也應設置連梁。加強肋應按框架柱的要求配置縱向鋼筋和箍筋,鋼筋面積除應符合計算要求外,尚應符合本規范第6.4節的要求;加強肋中的縱向鋼筋上、下端應錨入樓層梁板或基礎中,錨固長度不應小于laE,且不應小于600mm;錨固范圍內均應配置加密箍筋。連梁應符合框架梁的配筋要求,其配筋應符合計算要求和構造要求,錨固長度不應小于laE,且不應小于600mm;連梁兩側應配置直徑不小于10mm、間距不大于200mm的腰筋,筒壁的橫向鋼筋宜作為連梁的腰筋在連梁范圍內連續配置。連梁縱向鋼筋在錨固范圍內應按加密區的要求配置箍筋。

      11.3.3 井頸基礎應符合下列規定:

          1 混凝土強度等級不宜低于C25。

          2 基礎受壓區的鋼筋,直徑不宜小于16mm,間距不應大于250mm;受拉鋼筋連接宜采用焊接或機械連接。

          3 井筒壁的豎向鋼筋應與井頸基礎的豎向鋼筋焊接連接,同一連接區段內的鋼筋接頭面積百分率不應大于50%;連接區段長度應為1.4laE,且不應小于900mm;凡接頭中點位于該連接區段長度范圍內的焊接接頭均應屬于同一連接區段。

      11.4 鋼井塔的抗震構造措施

      11.4 鋼井塔的抗震構造措施


      11.4.1 鋼井塔構件之間的連接應采用焊接、高強度螺栓連接或栓焊混合連接。

      11.4.2 鋼井塔主要構件的長細比不宜大于表11.4.2的限值。

      表11.4.2 鋼井塔主要構件的長細比


      12雙曲線冷卻塔

      12.1 一般規定

      12.1 一般規定


      12.1.1 本章適用于鋼筋混凝土結構雙曲線或其他形狀的自然通風冷卻塔的抗震設計。

      12.1.2 冷卻塔抗震設計應根據設防烈度、結構類型和淋水面積按表12.1.2確定其抗震等級,并應符合相應的抗震計算規定和抗震構造措施要求。

      表12.1.2 冷卻塔的抗震等級

      注:S為冷卻塔的淋水面積。

      12.2 計算要點

      12.2 計算要點


      12.2.1 冷卻塔應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。

      12.2.2 冷卻塔塔筒符合下列條件之一時,可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震構造措施要求:

          1 7度Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類場地或8度Ⅰ、Ⅱ類場地,且淋水面積小于4000m2

          2 7度Ⅰ、Ⅱ類場地或8度Ⅰ類場地,且淋水面積為4000m2~9000m2和基本風壓大于0.35kN/m2

      12.2.3 8度、9度時,宜選擇Ⅰ、Ⅱ類場地建塔;7度、8度時,天然地基承載力特征值不小于180kPa、土層平均剪變模量不小于45MPa的Ⅲ類場地,可不進行地基處理。

      12.2.4 Ⅱ、Ⅲ類場地時,塔筒基礎宜采用環板形基礎或倒T形基礎;Ⅰ類場地時,可采用獨立基礎。

      12.2.5 塔筒的水平、豎向地震作用標準值效應應按下列公式確定:

      式中:SEhk、SEvk——分別為水平、豎向地震作用標準值效應;

            SEhi、SEhj、SEvi、SEvj——分別為第i振型與第j振型水平、豎向地震作用標準值效應;

            ρhij、ρvij——分別為水平、豎向地震作用下第i與j振型的耦聯系數。

      12.2.6 塔筒按有限元法計算時,其抗震計算宜采用振型分解反應譜法;8度且淋水面積大于9000m2和9度且淋水面積大于7000m2的塔筒,宜同時采用時程分析法進行補充計算。采用時程分析法進行補充計算時,應符合本規范第5.1.3條的規定。其加速度時程曲線的最大值應按本規范表5.1.7選取,各振型阻尼比應與振型分解反應譜法一致。 

      12.2.7 塔筒的地震作用標準值效應和其他荷載效應的基本組合,應按下式計算:

      S=γGSGE+γEhSEhk+γEvSEvk+γwψwSwk+γtψtStk       (12.2.7)

      式中:S——塔筒結構內力組合的設計值;

            γG——重力荷載分項系數,對于結構由傾覆、滑移和受拉控制的工況應采用1.0,對受壓控制的工況應采用1.2;

            SGE——重力荷載代表值效應; 

            γEh、γEv——分別為水平、豎向地震作用分項系數,應按本規范表5.4.1水平地震作用為主的分項系數取值,水平向應取1.3,豎向應取0.5;

            SEhk——水平地震作用標準值效應;

            SEvk——豎向地震作用標準值效應;

            Swk——計入風振系數的風荷載標準值效應;

            Stk——計入徐變系數的溫度作用標準值效應;

            γw、γt——分別為風荷載、溫度作用分項系數,風荷載應采用1.4,溫度作用應采用1.0;

            ψw、ψt——分別為風荷載、溫度作用組合值系數,風荷載應采用0.25,溫度作用應采用0.6。

      12.2.8 塔筒的地震作用計算宜計及地基與上部結構的相互作用,計算時應采用土的動力參數。

      12.2.9 塔筒地基基礎應按本規范第4.2節的規定驗算其抗震承載力,并應符合下列規定:

          1 對于環板型和倒T型基礎,基礎底面與地基之間的零應力區的圓心角不應大于30°。

          2 對于獨立基礎,基礎底面不應出現零應力區。

      12.2.10 7度Ⅰ、Ⅱ類場地或7度時地基承載力特征值大于160kPa的Ⅲ類場地,淋水裝置可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震措施要求。

      12.2.11 淋水構架宜按平面框排架進行抗震計算,并應符合下列規定:

          1 淋水構架的地震剪力應由水槽下的П形架承受。

          2 支承于豎井上的梁或水槽,相對于豎井應可轉動和水平移動。

          3 當梁支承在筒壁牛腿上時,梁相對于筒壁牛腿應可轉動和水平移動。

      12.2.12 淋水裝置的地震作用標準值效應和其他荷載效應的基本組合應僅包含重力荷載代表值效應、水平和豎向地震作用標準值效應。其中水平地震作用標準值效應應計入主水槽和豎井的地震動水壓力。

      12.3 抗震構造措施

      12.3 抗震構造措施


      12.3.1 塔筒筒壁在子午向和環向均應采用雙層配筋,其配筋應按計算確定,但每層單向配筋率不應小于0.2%;雙層鋼筋間應設置拉筋,拉筋應交錯布置,間距不應大于700mm,直徑不應小于6mm。

      12.3.2 筒壁子午向和環向受力鋼筋接頭的位置應相互錯開。在任一搭接長度的區段內,有接頭的受力鋼筋截面面積與受力鋼筋總截面面積之比,子午向不應大于1/3,環向不應大于1/4。

      12.3.3 塔筒基礎、斜支柱及環梁的縱向鋼筋接頭宜采用焊接或機械連接,接頭連接區段的長度不應小于35d,且不應小于500mm;柱底部500mm范圍內,不應設置鋼筋接頭。鋼筋直徑不小于22mm時,不應采用綁扎搭接接頭。

      12.3.4 塔筒受力鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度應按下式計算:

      LLE=ζ1ζ2αd?y/?     (12.3.4)

      式中:LLE——受力鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度;

            ζ1——鋼筋的抗震錨固長度修正系數,一級、二級時應取1.15,三級時應取1.05,四級時應取1.0;

            ζ2——受力鋼筋的搭接長度修正系數,子午向鋼筋應取1.4,環向鋼筋應取1.2;

            α——鋼筋的外形系數,光面鋼筋應取0.16,帶肋鋼筋應取0.14;

            d——鋼筋的公稱直徑;

            ?y——鋼筋的抗拉強度設計值;

            ?t——混凝土軸心抗拉強度設計值。

      12.3.5 9度時,筒身與塔頂剛性環的連接處應采取加強措施。

      12.3.6 在每對斜支柱組成的平面內,斜支柱的傾斜角不宜小于11°,環梁與斜支柱軸線的傾角宜相同。

      12.3.7 斜支柱的截面寬度和高度均不宜小于300mm,圓形柱直徑和多邊形柱內切圓直徑均不宜小于350mm;矩形截面,斜支柱的計算長度與截面短邊長度之比應為12~20;圓形截面,其計算長度與圓形截面的直徑之比宜為10~17,8度和9度時宜取取值范圍中的較小值。斜支柱計算長度,徑向宜按斜支柱長度乘以0.9采用,環向宜按斜支柱長度乘以0.7采用。

      12.3.8 柱的軸壓比不宜大于表12.3.8規定的限值。

      表12.3.8 柱的軸壓比

      3 Ⅳ類場地的大型冷卻塔,軸壓比宜適當減小。


      12.3.9 柱的縱向鋼筋配置應符合下列規定:

          1 柱的縱向鋼筋最小總配筋率應按表12.3.9采用。

      表12.3.9 柱的縱向鋼筋最小總配筋率(%)

       2 最大總配筋率不應大于5%。

          3 矩形截面柱的縱向鋼筋宜對稱配置;截面尺寸大于400mm的柱,縱向鋼筋間距不宜大于200mm。

      12.3.10 斜支柱縱向鋼筋伸入環梁的長度不應小于鋼筋直徑的60倍,伸入基礎的長度不應小于鋼筋直徑的40倍。

      12.3.11 柱的箍筋配置應符合下列規定:

          1 柱兩端1/6柱長、柱截面長邊長度(圓柱直徑)和500mm三者的較大值范圍內,箍筋應加密配置。

          2 箍筋加密區箍筋的體積配箍率應符合下式規定:

      式中:ρv——箍筋加密區箍筋的體積配箍率;

            ?c——混凝土軸心抗壓強度設計值,強度等級低于C35時,應按C35計算;

            ?yv——箍筋和拉筋抗拉強度設計值;

            λv——最小配箍特征值,宜按表12.3.11-1采用。

      表12.3.11-1 柱箍筋加密區箍筋的最小配箍特征值

      注:中間值按內插法確定。

          3 柱箍筋加密區箍筋的最小體積配箍率應按表12.3.11-2采用。

      表12.3.11-2 柱箍筋加密區箍筋的最小體積配箍率(%)

          4 加密區箍筋間距不應大于縱向鋼筋直徑的6倍或100mm;箍筋直徑不宜小于8mm,但截面邊長或直徑小于400mm時,三級、四級可采用6mm。

          5 非加密區的箍筋體積配箍率不宜小于加密區的50%,且箍筋間距不宜大于縱向鋼筋直徑的10倍。

          6 斜支柱宜采用螺旋箍;采用復合箍和普通箍時,每隔一根縱向鋼筋應在兩個方向設置箍筋或拉筋約束。

      12.3.12 淋水裝置的平面、立面布置應符合下列規定:

          1 平面、立面布置宜規則對稱。

          2 淋水面積不大于3500m2時,平面宜采用矩形或輻射形布置;大于3500m2時,可采用矩形,并宜采用正方形。

          3 淋水裝置采用懸吊結構且僅頂層有梁系時,梁系在柱頂宜正交布置。

          4 8度和9度時,淋水裝置的上、下梁系在柱子處宜正交布置,且應有可靠連接。

      12.3.13 當淋水填料采用塑料材料并懸吊支承,且支柱與頂梁為單層鉸接排架時,支承水槽的支架宜采用門形架;水槽與門形架應有可靠連接。

      12.3.14 8度和9度時,淋水構架的梁和水槽不宜擱置在筒壁牛腿上;當有可靠的減振和防倒措施時,淋水構架梁可擱置在筒壁牛腿上。

      12.3.15 擱置在筒壁和豎井牛腿上的梁和水槽宜采取下列抗震構造措施:

          1 梁和水槽底部與牛腿接觸處宜設置隔震層。

          2 8度時,梁端宜貼緩沖層或在梁端與筒壁的空隙中填充緩沖層。 

          3 9度時,筒壁和豎井的牛腿在梁的兩側宜設置擋塊,擋塊與梁間宜設置緩沖層或在梁端兩側與牛腿之間設置柔性拉結裝置。

      12.3.16 7度、8度、9度時,淋水裝置的梁、柱和水槽外緣與塔筒內壁間的防震縫,分別不應小于70mm、90mm、120mm。 

      12.3.17 塔筒基礎及豎井與水池底板之間應設置沉降縫,進水溝、水池隔墻等跨越沉降縫的結構均應設置防震縫。穿越池壁的大直徑進水管道宜采用柔性接口。

      12.3.18 預制主水槽的接頭應焊接牢靠;配水槽伸入主水槽的擱置長度不應小于70mm;8度和9度時,主、配水槽的接頭處應采用焊接連接或其他防止拉脫措施。

      12.3.19 8度和9度時,除水器、淋水填料、填料格柵均不得浮擱,除水器、填料與梁及填料格柵與梁之間應有可靠連接。

      12.3.20 淋水構架柱的柱頂、柱根(或杯口頂面以上)500mm范圍內,以及牛腿全高、牛腿頂面至構架梁頂面以上300mm區段范圍內,箍筋均應加密,其間距不應大于100mm,加密區的箍筋最小直徑應符合表12.3.20的規定。

      表12.3.20 箍筋加密區的箍筋最小直徑(mm)

      12.3.21 淋水構架柱的牛腿除應進行配筋計算并符合抗震構造措施外,尚應符合下列規定:

          1 承受水平拉力的錨筋,一級不應少于216;二級不應少于214;三級不應少于212。 

          2 牛腿受拉鋼筋錨固長度應按計算確定。

          3 牛腿水平箍筋最小直徑不應小于8mm,最大間距不應大于100mm。

      12.3.22 淋水構架梁的兩端箍筋應加密,加密區長度不應小于梁高。加密區的箍筋,6度時最大間距不應大于150mm,直徑不應小于6mm;7度~9度時最大間距不應大于100mm,直徑不應小于8mm。

      12.3.23 在梁的側面承受豎向的集中荷載時,其梁內應增設附加橫向鋼筋(箍筋、吊筋),附加橫向鋼筋的總截面面積和布置范圍應通過計算確定,并應符合抗震構造措施要求;其計算的附加橫向鋼筋的總截面面積應乘以增大系數,一級的增大系數應取1.25,二級應取1.15。

      13電 視 塔

      13.1 一般規定

      13.1 一般規定


      13.1.1 本章適用于鋼筋混凝土電視塔和鋼電視塔的抗震設計。

      13.1.2 電視塔體型及塔樓的布置應根據建筑造型、工藝要求和地震作用下結構受力的合理性綜合分析確定。

      13.1.3 9度時且高度超過300m的電視塔,其抗震設計應進行專門研究。

      13.2 計算要點

      13.2 計算要點


      13.2.1 電視塔的抗震計算應符合下列規定:

          1 電視塔應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。

          2 結構安全等級為一級的電視塔,抗震設防類別應屬于甲類。甲類電視塔除應采用時程分析法進行多遇地震計算外,尚應采用時程分析法進行罕遇地震下的彈塑性變形驗算,其地震加速度時程曲線的最大值應按本規范表5.1.7采用。

          3 結構安全等級為二級,高度為200m及以上帶塔樓的鋼筋混凝土電視塔或250m以上帶塔樓的鋼電視塔,尚應采用時程分析法進行罕遇地震下的彈塑性變形驗算,其地震加速度時程曲線的最大值應按本規范表5.1.7采用。

      13.2.2 符合下列條件之一的電視塔可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震措施要求: 

          1 7度Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ類場地及8度Ⅰ、Ⅱ類場地時,不帶塔樓的鋼電視塔。

          2 7度Ⅰ、Ⅱ類場地,且基本風壓不小于0.4kN/m2時,以及7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度Ⅰ、Ⅱ類場地,且基本風壓不小于0.7kN/m2時不帶塔樓的200m以下的鋼筋混凝土電視塔。

      13.2.3 電視塔結構的地震作用計算應符合下列規定:

          1 鋼筋混凝土單筒結構電視塔應分別計算兩個主軸方向的水平地震作用。

          2 鋼筋混凝土多筒結構電視塔和鋼電視塔,除應分別計算兩個主軸方向的水平地震作用外,尚應分別計算兩個正交的非主軸方向的水平地震作用。

          3 8度和9度時,應同時計算水平地震作用和豎向地震作用。

          4 結構安全等級為二級的鋼筋混凝土電視塔,且不屬于本節第13.2.2條第2款規定的范圍內時,應進行罕遇地震下的彈塑性變形驗算。

      13.2.4 電視塔的豎向地震作用應按本規范第5.3.1條的規定進行計算,豎向地震作用標準值效應應乘以增大系數2.5。

      13.2.5 鋼筋混凝土電視塔可簡化成多質點體系進行計算,質點的設置和塔身截面彎曲剛度的計算應符合下列規定:

          1 沿高度每隔10m~20m宜設一質點,塔身截面突變處和質量集中處應設質點。

          2 各質點的重力荷載代表值可按相鄰上、下質點距離內的重力荷載代表值的1/2采用。

          3 相鄰質點間的塔身截面彎曲剛度可采用該區段的平均截面的彎曲剛度;計算塔身截面彎曲剛度時,可不計開孔和洞口加強肋等局部影響。

      13.2.6 采用振型分解反應譜法進行水平地震作用標準值效應計算時,振型數目宜符合表13.2.6的規定。

      表13.2.6 振型分解反應譜法計算時的最少振型數目

      13.2.7 電視塔的阻尼比可按表13.2.7選取。

      表13.2.7 電視塔的阻尼比

      13.2.8 電視塔的截面抗震驗算時,地震作用標準值效應和其他荷載效應的基本組合應符合本規范第5.4.1條的規定;結構構件的截面抗震驗算應符合本規范第5.4.2條的規定,其中承載力抗震調整系數應按表13.2.8采用。

      表13.2.8 承載力抗震調整系數

      13.2.9 鋼筋混凝土電視塔按多遇地震進行抗震計算時,塔身可視為彈性結構體系,其截面彎曲剛度可按下列公式確定:

      鋼筋混凝土: K=0.85EcI       (13.2.9-1)

      預應力混凝土: K=EcI       (13.2.9-2)

      式中:K——塔身截面彎曲剛度; 

            Ec——混凝土的彈性模量;

            I——塔身截面的慣性矩。

      13.2.10 高度超過250m或高度超過200m且帶塔樓的電視塔,抗震計算時應計入重力二階效應的影響。 

      13.2.11 電視塔在地震作用下的地基基礎變形應符合現行國家標準《高聳結構設計規范》GB 50135的有關規定。電視塔基礎底面以下存在液化土層時,應采取全部消除地基液化沉降的措施。

      13.2.12 鋼電視塔的軸心受壓腹桿的穩定性應符合下列要求:

      式中:N——腹桿的軸心壓力設計值;

            A——腹桿的毛截面面積;

            φ——軸心受壓構件的穩定系數,應按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017的有關規定采用;

            ?——鋼材的抗壓強度設計值;

            βt——折減系數,6度和7度時,其值小于0.8時,可取0.8;

            λ——受壓腹桿的長細比;

            ?y——鋼材的屈服強度;

            E——鋼材的彈性模量。

      13.3 抗震構造措施

      13.3 抗震構造措施


      13.3.1 鋼電視塔的鋼材除應符合本規范第3.7節的規定外,尚應根據結構最低工作溫度確定其質量等級要求;對無縫鋼管除可采用的Q345鋼外,尚可采用20號鋼。

      13.3.2 鋼構件的容許長細比不應超過表13.3.2的規定。

      表13.3.2 鋼構件的容許長細比

      13.3.3 鋼電視塔的受力構件及其連接件,不宜采用厚度小于6mm的鋼板、截面小于50×5的角鋼、直徑小于12mm的圓鋼以及壁厚小于4mm的鋼管。

      13.3.4 鋼電視塔塔體橫截面邊數大于3時,應設置橫隔。當橫截面邊數為3,但橫桿中間有斜腹桿連接交匯點時,也應設置橫隔。橫隔的設置應符合下列規定:

          1 在承受荷載和工藝需要處,應設置橫隔。

          2 塔身坡度改變處,應設置橫隔。

          3 塔身坡度不變的塔段,6度~8度時,每隔2個~3個節間應設置一道橫隔;9度時,每隔1個~2個節間應設置一道橫隔;斜腹桿按柔性設計的電視塔,每節間均應設置橫隔。

      13.3.5 鋼電視塔構件端部的連接焊縫應采用圍焊焊接,圍焊的轉角處應連續施焊。

      13.3.6 鋼電視塔采用螺栓連接時,每一桿件在節點上或拼接接頭每一端的螺栓數目不應少于2個;對組合構件的綴條,其端部連接可采用一個螺栓;法蘭盤的連接螺栓數目不應少于3個;螺栓直徑不應小于12mm。預應力柔性拉桿兩端采用抗剪銷軸連接時,可用一個銷軸,但對銷軸應進行超聲波探傷檢驗,其內部缺陷不得超過一級焊縫的評定等級為Ⅰ級、檢驗等級為C級的規定。

      13.3.7 圓鋼或鋼管與法蘭盤焊接連接并設置加勁肋時,其肋板厚度不應小于肋長的1/15,且不應小于6mm。 

      13.3.8 鋼筋混凝土電視塔,筒體混凝土強度等級不應低于C30,水灰比不宜大于0.45,基礎混凝土強度等級不應低于C20;普通鋼筋宜按本規范第3.7.3條的規定選用;預應力鋼筋宜采用鋼絞線、刻痕鋼絲和熱處理鋼筋。

      13.3.9 鋼筋混凝土電視塔的橫隔設置應符合下列規定:

          1 在使用和工藝需要處應設置橫隔。

          2 塔身坡度改變處應設置橫隔。

          3 塔身坡度不變或緩變的塔段,每隔10m~20m宜設置一道橫隔。

          4 橫隔梁與塔身的連接宜采用鉸接。

      13.3.10 鋼筋混凝土塔身的軸壓比,6度時不應大于0.8,7度時不應大于0.7,8度和9度時不應大于0.6。

      13.3.11 鋼筋混凝土塔身筒壁的最小厚度可按下式計算,且不應小于160mm:

      tmin=100+10D        (13.3.11)

      式中:tmin——塔身筒壁的最小厚度(mm);

            D——塔筒外直徑(m)。

      13.3.12 鋼筋混凝土塔筒外表面沿高度的坡度宜連續變化,亦可分段采用不同坡度,塔筒壁厚宜沿高度均勻變化,亦可分段階梯形變化。

      13.3.13 鋼筋混凝土塔身筒壁上的孔洞應規則布置;同一截面上開多個孔洞時,應沿圓周均勻分布,其圓心角總和不應超過90°,單個孔洞的圓心角不應大于40°。

      13.3.14 鋼筋混凝土塔身筒壁應配置雙排縱向鋼筋和雙層環向鋼筋,其最小配筋率應符合表13.3.14的規定。

      表13.3.14 鋼筋混凝土塔身筒壁的最小配筋率(%)

      13.3.15 鋼筋混凝土塔身筒壁鋼筋的最小直徑和最大間距應符合表13.3.15的規定。

      表13.3.15 筒壁鋼筋的最小直徑和最大間距(mm)

      13.3.16 鋼筋混凝土塔身筒壁的內、外層環向鋼筋應分別與內、外排縱向鋼筋綁扎成鋼筋網,環向鋼筋應圍箍在縱向鋼筋的外面。內、外鋼筋網之間的拉筋,直徑不應小于6mm,縱、橫間距均不應大于500mm,且應交錯布置并與縱向鋼筋牢固連接。

      13.3.17 鋼筋混凝土塔身筒壁的環向鋼筋接頭應采用焊接連接;縱向鋼筋直徑大于18mm時,宜采用對接焊接或機械連接。

      13.3.18 鋼筋混凝土塔身筒壁的縱向或環向鋼筋的混凝土保護層厚度均不應小于30mm。

      13.3.19 鋼筋混凝土塔身筒壁的孔洞周圍應配置附加鋼筋,并宜靠近洞口邊緣布置;附加鋼筋面積可采用同方向被孔洞切斷鋼筋面積的1.3倍。矩形孔洞的四角處應配置45°方向的斜向鋼筋;每處斜向鋼筋的面積應按筒壁厚度每100mm采用250mm2,且不應少于2根鋼筋。附加鋼筋和斜向鋼筋伸過孔洞邊緣的長度均不應小于鋼筋直徑的45倍。

      13.3.20 電視塔上部截面剛度突變處應在構造上予以加強,并宜采取減緩剛度突變的構造措施。

      14石油化工塔型設備基礎

      14.1 一般規定

      14.1 一般規定


      14.1.1 本章適用于石油化工塔型設備基礎(包括支承塔型設備的上部結構及其基礎)的抗震設計。

      14.1.2 塔基礎可選用圓筒式、圓柱式、環形框架式、方形框架式、板式框架式的獨立結構或聯合結構。

      14.1.3 現澆鋼筋混凝土框架式塔基礎結構的抗震等級應按本規范表6.1.2框架結構規定的抗震等級提高一級采用,但最高應為一級。

      14.2 計算要點

      14.2 計算要點


      14.2.1 塔基礎應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。

      14.2.2 塔基礎的抗震計算宜采用振型分解反應譜法,且可僅取結構的前三個振型,可不進行扭轉耦聯計算。對于基礎底板頂面到設備頂面的總高度不超過65m,且質量和剛度沿高度分布比較均勻的塔型設備,可采用底部剪力法進行抗震計算。

      14.2.3 塔型設備的阻尼比可取0.035。

      14.2.4 8度和9度時,塔基礎應計算豎向地震作用,但可僅計及塔型設備重力荷載代表值產生的塔基礎或框架頂部的豎向地震作用效應。豎向地震作用標準值應按本規范第5.3.1條的規定計算,其豎向地震作用效應應乘以增大系數2.5。塔型設備的等效總重力荷載應取正常操作狀態下的重力荷載代表值。

      14.2.5 6度時,塔基礎可不進行地震作用計算,但應符合相應的抗震措施要求,7度時,Ⅰ、Ⅱ類場地的圓筒(柱)式塔基礎可不進行結構構件截面的抗震驗算,但應符合抗震構造措施要求。

      14.2.6 7度、8度、9度時,樓層屈服強度系數小于0.5的鋼筋混凝土框架式塔基礎,應按本規范第5.5.2條和第5.5.4條的規定進行罕遇地震作用下薄弱層的彈塑性變形驗算。

      14.2.7 天然地基基礎抗震驗算時,應符合本規范第4.2節的規定。塔基礎底面零應力區的面積不應大于基礎底面面積的15%。

      14.2.8 塔型設備的基本自振周期可按下列公式計算:

          1 圓筒(柱)式塔基礎,塔的壁厚不大于30mm時,可按下列公式計算:

      式中:T1——塔型設備的基本自振周期(s);

            h——基礎底板頂面至設備頂面的總高度(m);

            D0——塔型設備外徑,對變直徑塔,可采用按各段高度和外徑計算的加權平均外徑(m)。

          2 框架式塔基礎,塔的壁厚不大于30mm時,可按下式計算:

          3 當數個塔由聯合平臺連成一排時,垂直于排列方向的各塔的基本自振周期可采用基本自振周期最大的塔(主塔)的周期值。平行于排列方向的各塔基本自振周期可采用主塔的基本自振周期乘以折減系數0.9。

      14.2.9 地震作用計算時塔型設備的基本自振周期尚應按下列規定進行調整:

          1 按本規范式(14.2.8-1)~式(14.2.8-3)計算時,計算值應乘以震時周期加長系數1.15。

          2 采用其他公式計算時,計算的基本自振周期應乘以震時周期加長系數1.05。

      14.3 抗震構造措施

      14.3 抗震構造措施


      14.3.1 圓筒(柱)及框架梁、板、柱的混凝土強度等級均不應低于C30;當框架結構抗震等級為一級時,不應低于C35。

      14.3.2 塔基礎的埋置深度不宜小于1.5m。

      14.3.3 圓筒(柱)式塔基礎上固定塔型設備的地腳螺栓,其錨固長度不應小于表14.3.3的規定。

      表14.3.3 塔型設備的地腳螺栓錨固長度

      注:d為地腳螺栓直徑。

      14.3.4 圓筒(柱)式塔基礎的地腳螺栓周圍受力鋼筋的箍筋間距不宜大于100mm。

      14.3.5 圓筒式塔基礎的筒壁厚度不應小于塔的裙座底環板寬度,且不應小于300mm。

      14.3.6 圓筒式塔基礎的筒壁應配置雙層鋼筋,圓柱式塔基礎的圓柱可只配置一層鋼筋;縱向鋼筋的間距不應大于200mm。圓筒或圓柱高度小于2m時,縱向鋼筋直徑不應小于10mm;高度不小于2m時,縱向鋼筋直徑不應小于12mm。 

      14.3.7 基礎底板受力鋼筋直徑不應小于10mm,間距不應大于200mm;構造鋼筋直徑不應小于8mm,間距不應大于250mm。

      14.3.8 框架式塔基礎采用每柱獨立基礎時,一級、二級框架應設置基礎連梁;方形框架應在縱、橫兩個方向設置基礎連梁,環形框架應沿環向設置。

      14.3.9 框架式塔基礎的框架抗震構造措施應符合本規范第6.3節的規定。 

      15焦爐基礎

      15.1 一般規定

      15.1 一般規定


      15.1.1 本章適用于炭化室高度不大于6m的大、中型焦爐的鋼筋混凝土構架式基礎的抗震設計。

      15.1.2 8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,焦爐基礎橫向構架邊柱的上、下端節點可采用鉸接或固接,中間柱的上、下端節點應采用固接。

      15.2 計算要點

      15.2 計算要點


      15.2.1 焦爐基礎應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。

      15.2.2 焦爐基礎橫向水平地震作用計算應符合下列規定:

          1 焦爐基礎可簡化為單質點體系,橫向總水平地震作用標準值可按本規范第5.2.1條的規定計算,其結構類型指數和基本振型指數均可按剪切型結構選用。

          2 焦爐基礎的重力荷載代表值應按下列規定采用:

              1)基礎頂板以上的焦爐砌體、護爐鐵件、爐門和物料、裝煤車和集氣系統等焦爐爐體,應取其自重標準值的100%;

              2)基礎構架應取頂板和梁自重標準值的100%、柱自重標準值的25%。 

          3 焦爐基礎橫向總水平地震作用的作用點可取焦爐爐體的重心處。

          4 焦爐基礎的橫向基本自振周期可按下式計算:

      式中:T1——焦爐基礎的橫向基本自振周期;

            G——總重力荷載代表值;

            δx——作用于焦爐爐體重心處的單位水平力在該處產生的橫向水平位移,可按本規范附錄H的規定計算。

      15.2.3 焦爐基礎的縱向水平地震作用計算符合下列規定:

          1 焦爐基礎的縱向計算簡圖(圖15.2.3)可按下列規定確定: 

              1)焦爐爐體與基礎構架可視為單質點體系;

              2)前后抵抗墻可視為無質量懸臂彈性桿;

              3)縱向鋼拉條可視為無質量彈性桿;

              4)支承在基礎構架上的爐體與抵抗墻間可用剛性鏈桿連接,但桿端部與爐體間為零寬度縫隙,鏈桿僅能傳遞壓力。

      2 焦爐基礎的縱向總水平地震作用標準值可按本規范第5.2.1條的規定計算,其重力荷載代表值除應按本規范第15.2.2條的規定取值外,尚應包括前抵抗墻自重標準值的1/2。

          3 焦爐基礎縱向總水平地震作用的作用點可取在焦爐爐體的重心處。

          4 焦爐基礎的縱向基本自振周期可按本規范式(15.2.2)計算,作用于爐體重心處單位水平力在該處產生的縱向水平位移可按本規范附錄H的規定計算。

          5 焦爐爐體與抵抗墻之間應計入溫度作用的影響。

          6 基礎構架的縱向水平地震作用標準值應按下式計算:

      Fg=ηgFEk      (15.2.3-1)

      式中:Fg——基礎構架的縱向水平地震作用標準值; 

            ηg——構架縱向位移系數,應按本規范附錄H確定;

            FEk——焦爐基礎的縱向總水平地震作用標準值。

          7 前抵抗墻在斜煙道水平梁中線處的水平地震作用標準值應按下式計算:

      F1=η1FEk       (15.2.3-2)

      式中:F1——前抵抗墻在斜煙道水平梁中線處的水平地震作用標準值;

            η1——前抵抗墻在斜煙道水平梁中線處的位移系數,應按本規范附錄H確定。

          8 抵抗墻在爐頂水平梁處的水平地震作用標準值應按下式計算:

      F2=η2FEk       (15.2.3-3)

      式中:F2——抵抗墻在爐頂水平梁中線處的水平地震作用標準值;

            η2——抵抗墻在爐頂水平梁處的位移系數,應按本規范附錄H確定。

      15.2.4 基礎構架和抵抗墻的地震作用標準值效應和其他荷載效應的基本組合以及結構構件的截面抗震驗算應按本規范第5.4節的規定執行。 

      15.3 抗震構造措施

      15.3 抗震構造措施


      15.3.1 基礎構架應符合本規范第6.3節有關框架的抗震構造措施規定,6度和7度時應按框架三級采用,8度和9度時應按框架二級采用,且均應符合下列規定:

          1 現澆構架柱鉸接端的插筋,直徑不應小于20mm,錨固長度不應小于鋼筋直徑的35倍。 

          2 預制構架柱鉸接節點,柱邊與杯口內壁之間的距離不應小于30mm,并應澆灌瀝青瑪脂等軟質材料,不得填塞水泥砂漿等硬質材料。 

          3 構架柱的鉸接端應設置承受局部受壓的焊接鋼筋網,且不應少于4片;鋼筋網的鋼筋直徑不應小于8mm,網孔尺寸不宜大于80mm×80mm。

      15.3.2 焦爐基礎與相鄰結構間,沿縱向和橫向的防震縫寬度均不應小于50mm。

      16運輸機通廊

      16.1 一般規定

      16.1 一般規定


      16.1.1 本章適用于一般結構形式運輸機通廊的抗震設計。

      16.1.2 通廊廊身結構應符合下列規定:

          1 地上通廊宜采用露天或半露天結構;當有圍護結構時,圍護結構應采用輕質板材或輕質填充墻。

          2 地上通廊頂板宜采用輕型構件,底板應根據跨間承重結構的形式選擇,可采用現澆鋼筋混凝土板、橫向布置的預制鋼筋混凝土板、壓型鋼板現澆鋼筋混凝土組合板或鋼樓板。

          3 地下通廊宜采用現澆鋼筋混凝土結構。

      16.1.3 通廊的跨間承重結構可采用鋼筋混凝土結構或鋼結構。

          1 跨間承重結構跨度為15m~18m時,可采用預應力混凝土梁、預應力混凝土桁架、鋼梁或鋼桁架。

          2 跨度大于18m時,宜采用鋼梁或鋼桁架。

      16.1.4 通廊的支承結構應符合下列規定:

          1 應采用鋼筋混凝土結構或鋼結構。

          2 采用鋼筋混凝土結構時,宜采用無外伸挑梁的框架結構。

          3 除6度且跨度不大于6m的露天通廊外,不應采用T形或其他橫向穩定性差的支承結構。

          4 支承結構的橫向側移剛度沿通廊縱向宜均勻變化。

          5 同一通廊的支承結構宜采用相同材料,不同材料的支承結構之間應設置防震縫。

          6 通廊支承結構縱向側移剛度較弱時,應采用四柱式框架或設置縱向柱間支撐。

      16.1.5 通廊的端部與相鄰建(構)筑物之間,7度時宜設防震縫;8度和9度時,應設防震縫。

      16.1.6 通廊防震縫的設置應符合下列規定: 

          1 鋼筋混凝土支承結構通廊,兩端與建(構)筑物脫開或一端脫開、另一端支承在建(構)筑物上且為滑(滾)動支座時,其與建(構)筑物之間的防震縫最小寬度,當鄰接處通廊屋面高度不大于15m時,可采用70mm;當高度大于15m時,6度~9度相應每增加高度5m、4m、3m、2m,防震縫宜再加寬20mm。

          鋼支承結構的通廊,防震縫最小寬度可采用鋼筋混凝土支承結構通廊的防震縫最小寬度的1.5倍。

          2 一端落地的通廊,落地端與建(構)筑物之間的防震縫最小寬度不應小于50mm;另一端防震縫最小寬度不宜小于本條第1款規定寬度的1/2加20mm。

          3 通廊中部設置防震縫時,防震縫的兩側均應設置支承結構,防震縫寬度可按本條第1款的規定采用。

          4 當地下通廊設置防震縫時,宜設置在地下通廊轉折處或變截面處,以及地下通廊與地上通廊或建(構)筑物的連接處;地下通廊的防震縫寬度不應小于50mm。

          5 地下通廊與地上通廊之間的防震縫宜在地下通廊底板高出地面不小于500mm處設置。

          6 有防水要求的地下通廊,在防震縫處應采用變形能力良好的止水構造措施。

      16.1.7 支承結構采用鋼結構時,其廊身結構也宜采用鋼結構。

      16.2 計算要點

      16.2 計算要點


      16.2.1 通廊結構應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。鋼支承結構通廊應計入重力二階效應的影響。

      16.2.2 6度時通廊支承結構可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震構造措施要求。

      16.2.3 通廊廊身結構的抗震驗算應符合下列規定:

          1 廊身結構可不進行水平地震作用的抗震驗算,但均應符合相應的抗震構造措施要求。

          2 跨度不大于24m的跨間承重結構可不進行豎向地震作用的抗震驗算;跨度大于24m的跨間承重結構,8度和9度時,應進行豎向地震作用的抗震驗算。

          3 豎向地震作用應由廊身結構、支承結構及其連接件承受。

      16.2.4 地下通廊可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震措施要求。

      16.2.5 通廊水平地震作用的計算單元可取相應的防震縫間的區段。

      16.2.6 通廊的水平地震作用計算宜采用下列方法:

          1 大型通廊宜采用符合通廊實際受力情況的空間模型進行計算。 

          2 通廊的橫向水平地震作用宜按本規范附錄J的規定進行計算。

          3 較小的通廊可采用符合結構受力特點的其他簡化方法計算。

      16.2.7 通廊計算單元的縱向水平地震作用可采用單質點體系計算。

      1 通廊縱向基本自振周期可按下列公式計算:

      式中:T1——通廊縱向基本自振周期;

            ma——通廊的總質量;

            Ka——通廊縱向的總側移剛度;

            mi——第i支承結構的質量;

            l——廊身水平投影長度;

            mL——廊身單位水平投影長度的質量;

            Kai——第i支承結構的縱向側移剛度。

          2 通廊的縱向水平地震作用標準值應按下列公式計算:

      式中:FEk——通廊的縱向水平地震作用標準值;

            α1——相應于結構基本自振周期的水平地震影響系數,應按本規范第5.1節的規定確定;

            GE——通廊的等效總重力荷載。 

          3 通廊各支承結構的縱向水平地震作用標準值應按下式計算:

      式中:FEi——第i支承結構的縱向水平地震作用標準值。

      16.2.8 通廊跨間承重結構的豎向地震作用應按本規范第5.3.2條的規定計算。

      16.2.9 通廊端部采用滑(滾)動支座支承于建(構)筑物時,通廊對建(構)筑物的影響可按下列規定計算:

          1 通廊在建(構)筑物支承處產生的橫向水平地震作用標準值可按下式計算:

      Fbk=0.373αmaxψbl1G      (16.2.9-1)

      式中:Fbk——通廊在建(構)筑物支承處產生的橫向水平地震作用標準值;

            GL——廊身水平投影單位長度的等效重力荷載代表值;

            l1——通廊端跨的跨度;

            ψb——通廊端跨影響系數,可按表16.2.9采用。

      表16.2.9 通廊端跨影響系數

      注:中間值可按線性內插法確定。

          2 通廊在建(構)筑物支承處產生的縱向水平地震作用標準值可按下式計算:

      式中:Fck——通廊在建(構)筑物支承處產生的縱向水平地震作用標準值;

            μf——滑(滾)動支座的摩擦系數。

      16.2.10 鋼筋混凝土框架支承結構可不進行節點核芯區的截面抗震驗算,節點處梁柱端截面組合的彎矩設計值、剪力設計值及柱下端截面組合的彎矩設計值均可不進行調整。

      16.2.11 鋼支承結構可采用格構式,也可采用框架式。當采用帶平腹桿和交叉斜腹桿的格構式結構時,交叉斜腹桿可按拉桿計算,并應計及相交受壓桿卸載效應的影響。不得采用單面偏心連接;交叉斜腹桿有一桿中斷時,交叉節點板應予以加強,其承載力不應小于桿件塑性承載力的1.1倍。

          平腹桿與框架柱之間應采用焊接或摩擦型高強度螺栓連接。腹桿與框架柱的連接強度不應小于腹桿承載力的1.2倍。

      16.3 抗震構造措施

      16.3 抗震構造措施


      16.3.1 采用鋼筋混凝土框架支承結構時,應符合下列規定:

          1 按本規范第6.1節的規定確定框架抗震等級時,框架高度應按通廊同一防震縫區段內最高支承框架的高度確定。通廊跨度大于24m時,抗震等級應提高一級。

          2 抗震構造措施應符合本規范第6.3節的有關規定。

          3 支承結構牛腿(柱肩)的箍筋直徑,一級、二級不應小于8mm,三級、四級不應小于6mm;箍筋間距均不應大于100mm。

      16.3.2 采用鋼支承結構時,其桿件的長細比不應大于表16.3.2的規定。

      表16.3.2 支承結構桿件容許長細比

      16.3.3 鋼框架支承結構的柱梁板件寬厚比限值應符合下列規定:

          1 6度、7度且結構受力由非地震作用效應組合控制時,板件寬厚比限值應按現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017有關彈性設計的規定采用。

          2 8度、9度時,以及6度、7度且結構受力由地震作用效應組合控制時,板件寬厚比限值除應符合現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017有關彈性設計的規定外,尚應符合表16.3.3的規定。

      表16.3.3 支承結構的柱、梁板件寬厚比限值

      16.3.4 通廊的跨間承重結構采用鋼梁(桁架)時,應與支承結構牢固連接。鋼支承結構的頂部橫梁、肩梁與框架柱應采用全焊透焊接連接。

      16.3.5 鋼支承結構與基礎的連接應牢固可靠,可采用埋入式、插入式或外包式柱腳。6度、7度時,也可采用外露式剛接柱腳。柱腳設計應符合下列規定:

          1 采用埋入式、插入式柱腳時,鋼柱的埋入深度不得小于單肢截面高度(或外徑)的3倍。

          2 采用外包式柱腳時,實腹H形截面柱的鋼筋混凝土外包高度不宜小于鋼柱截面高度的2.5倍;箱形截面柱或圓管柱的鋼筋混凝土外包高度不宜小于鋼柱截面高度或圓管外徑的3.0倍。

          3 采用外露式柱腳時,地腳螺栓不得承受地震剪力,柱底地震剪力應由底板與基礎間的摩擦力或抗剪鍵承擔。預埋式地腳螺栓應設置彎勾或錨板,其埋置深度不應小于式(16.3.5)的要求,且當采用Q235鋼材時,其埋置深度不得小于20d;當采用Q345鋼材時,不得小于25d:

      16.3.6 通廊跨間承重結構采用鋼筋混凝土梁時,宜將梁上翻;梁的兩端箍筋應加密,加密區長度不應小于梁高;加密區箍筋最大間距、最小直徑應按表16.3.6采用;梁的端部預埋鋼板厚度不應小于16mm,且應加強錨固。跨間承重結構采用鋼筋混凝土桁架時,宜采用下承式結構,其端部應加強連接,并應在橫向形成閉合框架。

      表16.3.6 加密區箍筋最大間距和最小直徑(mm)

      16.3.7 建(構)筑物上支承通廊的橫梁及支承結構的肩梁應符合下列規定:

          1 橫梁、肩梁與通廊大梁連接處應設置支座鋼墊板,其厚度不宜小于16mm。

          2 7度~9度時,鋼筋混凝土肩梁支承面的預埋件應設置垂直于通廊縱向的抗剪鋼板,抗剪鋼板應設有加勁板。

          3 通廊大梁與肩梁間宜采用螺栓連接。

          4 鋼筋混凝土橫梁、肩梁應采用矩形截面,不得在橫梁上伸出短柱作為通廊大梁的支座。

      16.3.8 當通廊跨間承重結構支承在建(構)筑物上時,宜采用滑(滾)動等支座形式,并應采取防止落梁的措施。

      16.3.9 通廊的圍護結構應按其結構類型采取相應的抗震構造措施。

      17管道支架

      17.1 一般規定

      17.1 一般規定


      17.1.1 本章適用于架空管道獨立式和管廊式支架的抗震設計。

      17.1.2 支架應采用鋼筋混凝土結構或鋼結構。

      17.1.3 鋼筋混凝土固定支架宜采用現澆結構,活動支架可采用裝配式結構,但梁和柱宜整體預制。

      17.1.4 直徑較大的管道或輸送易燃、易爆、劇毒、高溫、高壓介質的管道,其固定支架宜采用四柱式鋼筋混凝土結構或鋼結構。

      17.1.5 8度和9度時,支架應符合下列規定:

          1 活動支架宜采用剛性支架,不宜采用半鉸接支架。

          2 輸送易燃、易爆、劇毒、高溫、高壓介質的管道,不應將管道作為支架跨越結構的受力構件。

      17.1.6 鋼筋混凝土固定支架和輸送易燃、易爆、劇毒介質的鋼筋混凝土支架,應符合本規范第6章有關框架抗震等級三級的要求,其他支架應符合本規范第6章有關框架抗震等級四級的要求。

      17.1.7 支架的抗震設防類別應根據支架的重要性和地震破壞時可能產生的次生災害確定,并不宜低于丙類。

      17.2 計算要點

      17.2 計算要點


      17.2.1 支架應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。

      17.2.2 管道縱向可滑動的剛性活動支架,在管道滑動的方向可不進行抗震驗算,但應滿足相應的抗震構造措施要求。8度、9度時,柔性活動支架應進行抗震驗算。

      17.2.3 管道支架的計算單元(圖17.2.3-1、圖17.2.3-2)應符合下列規定:

          1 獨立式支架的縱向計算單元長度應采用主要管道補償器中至中的距離,橫向計算單元長度應采用支架相鄰兩跨中至中的距離。 

          2 管廊式支架的縱向計算單元長度應采用結構變形縫之間的距離,橫向計算單元長度應采用支架相鄰兩跨中至中的距離。

      17.2.4 敷設有單層或多層管道的支架結構,均可按單質點體系計算。水平地震作用點的位置可按下列規定采用:

          1 對獨立式支架,采用上滑式管托的支架,可取在管道外徑的最低點;管托與梁頂埋件焊接的固定支架,可取在管道的中心處;其他形式的支架,均可取在支承管道的橫梁頂面。

          2 對管廊式支架,可取在支座的支承面處。

      17.2.5 支架的重力荷載代表值應按下列規定采用:

          1 永久荷載應符合下列規定:

              1)管道(包括內襯、保溫層和管道附件)和操作平臺應采用自重標準值的100%;

              2)管道內介質應采用自重標準值的100%;

              3)支架應采用自重標準值的25%;

              4)管廊式支架上的水平構件、電纜架和電纜應采用自重標準值的100%。

          2 可變荷載應符合下列規定:

              1)對冷管道,應采用冰、雪荷載標準值的50%;對熱管道或冷、熱管間隔敷設的多管共架管道,不計入冰、雪荷載;

              2)積灰荷載應采用荷載標準值的50%;

              3)走道活荷載應采用荷載標準值的50%。

      17.2.6 支架縱向或橫向計算單元的基本自振周期可按下列公式計算:

      式中:T——支架縱向或橫向計算單元的基本自振周期;

            GE——縱向或橫向計算單元的重力荷載代表值;

            K——縱向或橫向計算單元支架的側移剛度;

            Ki——縱向計算單元內第i個支架的縱向側移剛度,對半鉸接支架,可按柱截面高度的1/2計算;

            m——縱向計算單元內的支架數目;

            KH——橫向計算單元支架的橫向側移剛度。

      17.2.7 支承二層及二層以上管道的支架,其重力荷載代表值應按下式確定:

      式中:GE——多層管道的重力荷載代表值;

            GEn——頂層管道的重力荷載代表值;

            GEi——第i層管道的重力荷載代表值;

            Hn——頂層管道的高度;

            Hi——第i層管道的高度;

            n——管道層數。

      17.2.8 剛性活動支架上管道的滑動系數可按下式計算:

      式中:ζ——剛性活動支架上管道的滑動系數;

            αE——計算單元在管道滑動前的水平地震影響系數;

            Kd——剛性活動支架在管道滑動前的總側移剛度;

            GD——作用于縱向計算單元活動支架上的總重力荷載代表值;

            KD——計算單元支架在管道滑動前的總側移剛度;

            μ——管道和支架間的滑動摩擦系數。

      17.2.9 當滑動系數不小于0.5,且管道和支架間的滑動摩擦系數為0.3時,單柱或雙柱活動支架在管道滑動后的縱向等效側移剛度可按下式確定:

      式中:Ke——單柱或雙柱活動支架在管道滑動后的縱向等效側移剛度,不應大于管道滑動前的支架側移剛度;

            Gd——作用于剛性活動支架上的重力荷載代表值;

            H——支架高度。

      17.2.10 縱向計算單元支架的總水平地震作用標準值應按下式計算:

      FEk=αG     (17.2.10)

      式中:FEk——縱向計算單元支架的總水平地震作用標準值;

            α——縱向計算單元支架的水平地震影響系數。

      17.2.11 縱向計算單元各支架的縱向水平地震作用標準值應按下列公式計算:

      式中:FEki——第i支架的縱向水平地震作用標準值;

            λi——第i支架的側移剛度與計算單元支架的總側移剛度之比,可滑動的活動支架不應計入。

      17.2.12 橫向計算單元支架的水平地震作用標準值,應按下式計算:

      FEkh=αhGE      (17.2.12)

      式中:FEkh——橫向計算單元支架的水平地震作用標準值;

            αh——橫向計算單元支架的水平地震影響系數。

      17.2.13 8度和9度時,支承大直徑管道的長懸臂和跨度大于24m管廊式支架的桁架,應按本規范第5.3.2條的規定進行豎向地震作用計算。 

      17.2.14 進行地震作用標準值效應與其他荷載效應的基本組合的計算時,管道溫度作用分項系數應采用1.4,其組合值系數單管時應采用0.7,多管時應采用0.55。

      17.2 計算要點

      17.2 計算要點


      17.2.1 支架應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。

      17.2.2 管道縱向可滑動的剛性活動支架,在管道滑動的方向可不進行抗震驗算,但應滿足相應的抗震構造措施要求。8度、9度時,柔性活動支架應進行抗震驗算。

      17.2.3 管道支架的計算單元(圖17.2.3-1、圖17.2.3-2)應符合下列規定:

          1 獨立式支架的縱向計算單元長度應采用主要管道補償器中至中的距離,橫向計算單元長度應采用支架相鄰兩跨中至中的距離。 

          2 管廊式支架的縱向計算單元長度應采用結構變形縫之間的距離,橫向計算單元長度應采用支架相鄰兩跨中至中的距離。

      17.2.4 敷設有單層或多層管道的支架結構,均可按單質點體系計算。水平地震作用點的位置可按下列規定采用:

          1 對獨立式支架,采用上滑式管托的支架,可取在管道外徑的最低點;管托與梁頂埋件焊接的固定支架,可取在管道的中心處;其他形式的支架,均可取在支承管道的橫梁頂面。

          2 對管廊式支架,可取在支座的支承面處。

      17.2.5 支架的重力荷載代表值應按下列規定采用:

          1 永久荷載應符合下列規定:

              1)管道(包括內襯、保溫層和管道附件)和操作平臺應采用自重標準值的100%;

              2)管道內介質應采用自重標準值的100%;

              3)支架應采用自重標準值的25%;

              4)管廊式支架上的水平構件、電纜架和電纜應采用自重標準值的100%。

          2 可變荷載應符合下列規定:

              1)對冷管道,應采用冰、雪荷載標準值的50%;對熱管道或冷、熱管間隔敷設的多管共架管道,不計入冰、雪荷載;

              2)積灰荷載應采用荷載標準值的50%;

              3)走道活荷載應采用荷載標準值的50%。

      17.2.6 支架縱向或橫向計算單元的基本自振周期可按下列公式計算:

      式中:T——支架縱向或橫向計算單元的基本自振周期;

            GE——縱向或橫向計算單元的重力荷載代表值;

            K——縱向或橫向計算單元支架的側移剛度;

            Ki——縱向計算單元內第i個支架的縱向側移剛度,對半鉸接支架,可按柱截面高度的1/2計算;

            m——縱向計算單元內的支架數目;

            KH——橫向計算單元支架的橫向側移剛度。

      17.2.7 支承二層及二層以上管道的支架,其重力荷載代表值應按下式確定:

      式中:GE——多層管道的重力荷載代表值;

            GEn——頂層管道的重力荷載代表值;

            GEi——第i層管道的重力荷載代表值;

            Hn——頂層管道的高度;

            Hi——第i層管道的高度;

            n——管道層數。

      17.2.8 剛性活動支架上管道的滑動系數可按下式計算:

      式中:ζ——剛性活動支架上管道的滑動系數;

            αE——計算單元在管道滑動前的水平地震影響系數;

            Kd——剛性活動支架在管道滑動前的總側移剛度;

            GD——作用于縱向計算單元活動支架上的總重力荷載代表值;

            KD——計算單元支架在管道滑動前的總側移剛度;

            μ——管道和支架間的滑動摩擦系數。

      17.2.9 當滑動系數不小于0.5,且管道和支架間的滑動摩擦系數為0.3時,單柱或雙柱活動支架在管道滑動后的縱向等效側移剛度可按下式確定:

      式中:Ke——單柱或雙柱活動支架在管道滑動后的縱向等效側移剛度,不應大于管道滑動前的支架側移剛度;

            Gd——作用于剛性活動支架上的重力荷載代表值;

            H——支架高度。

      17.2.10 縱向計算單元支架的總水平地震作用標準值應按下式計算:

      FEk=αG     (17.2.10)

      式中:FEk——縱向計算單元支架的總水平地震作用標準值;

            α——縱向計算單元支架的水平地震影響系數。

      17.2.11 縱向計算單元各支架的縱向水平地震作用標準值應按下列公式計算:

      式中:FEki——第i支架的縱向水平地震作用標準值;

            λi——第i支架的側移剛度與計算單元支架的總側移剛度之比,可滑動的活動支架不應計入。

      17.2.12 橫向計算單元支架的水平地震作用標準值,應按下式計算:

      FEkh=αhGE      (17.2.12)

      式中:FEkh——橫向計算單元支架的水平地震作用標準值;

            αh——橫向計算單元支架的水平地震影響系數。

      17.2.13 8度和9度時,支承大直徑管道的長懸臂和跨度大于24m管廊式支架的桁架,應按本規范第5.3.2條的規定進行豎向地震作用計算。 

      17.2.14 進行地震作用標準值效應與其他荷載效應的基本組合的計算時,管道溫度作用分項系數應采用1.4,其組合值系數單管時應采用0.7,多管時應采用0.55。

      17.3 抗震構造措施

      17.3 抗震構造措施


      17.3.1 鋼筋混凝土支架除本節的規定外,尚應符合本規范第6.3節有關框架的抗震構造措施要求。

      17.3.2 鋼筋混凝土支架的混凝土強度等級不應低于C25。

      17.3.3 鋼筋混凝土支架柱的最小截面尺寸不宜小于250mm,支架梁的最小截面尺寸不宜小于200mm。

      17.3.4 鋼支架柱的長細比應符合表17.3.4-1的要求;鋼支架板件的寬厚比限值除應符合現行國家標準《鋼結構設計規范》GB 50017中有關彈性階段設計的規定外,尚應符合表17.3.4-2的要求。鋼筋混凝土支架柱計算長度與截面最小寬度比,7度~9度時,固定支架不應大于25,活動支架不應大于35。

      表17.3.4-1 鋼支架柱的長細比限值

      17.3.5 敷設于支架頂層橫梁上的外側管道應采取防止管道滑落的措施,采用下滑式或滾動式管托的支架應采取防止管托滑落于梁側的措施。

      17.3.6 支架埋件的錨筋應按計算確定,下列支架埋件的錨筋不宜少于412,錨固長度應符合受拉鋼筋的抗震錨固要求,且不應小于30d:

          1 固定支架和設有柱間支撐的支架。

          2 8度和9度時的支架。

          3 梁、柱鉸接處的埋件。

      17.3.7 支架懸臂橫梁上如敷設管道,其懸臂長度不宜大于1500mm。

      17.3.8 管廊式支架在直線段的適當部位應設置柱間支撐和水平支撐;8度和9度時,在有柱間支撐的基礎之間宜設置連系梁。

      17.3.9 半鉸接支架柱在管道縱向的構造配筋,海邊不應少于216;柱腳橫梁全長和柱根部不小于500mm高度范圍內的箍筋,直徑不應小于8mm,間距不應大于100mm。

      17.3.10 鋼筋混凝土支架的箍筋應符合下列規定:

          1 雙柱式支架,自柱頂至最下一層橫梁底以下不小于500mm和柱底至地面以上不小于500mm范圍內,箍筋直徑不應小于8mm,間距不應大于100mm。

          2 柱間支撐與柱連接處上、下各不小于500mm范圍內,應按間距不大于100mm加密箍筋。

      17.3.11 鋼支架的梁柱連接宜采用柱貫通型。

      17.3.12 四柱式鋼結構固定支架,對直徑較大的管道,8度和9度時,在直接支承管道的橫梁平面內,應設置與四柱相連的水平支撐;當支架較高時,尚應在支架高度中部的適當部位增設水平支撐。

      17.3.13 8度和9度時,鋼結構單柱固定支架的柱腳應采用剛接柱腳。

      18濃 縮 池

      18.1 一般規定

      18.1 一般規定


      18.1.1 本章適用于半地下式、地面式和架空式鋼筋混凝土濃縮池的抗震設計。

      18.1.2 濃縮池宜采用半地下式和地面式。

      18.1.3 濃縮池不應設置在地質條件相差較大的不均勻地基上。

      18.1.4 濃縮池需設置頂蓋和圍護墻時,頂蓋和圍護墻宜采用輕型結構;當池的直徑較大時,宜采用獨立的結構體系。

      18.1.5 架空式濃縮池的支承框架柱宜沿徑向單環或多環布置,柱截面宜采用正方形。

      18.1.6 單排或多排濃縮池縱橫排列時,相鄰濃縮池應脫開布置,池壁脫開間距不應小于100mm;單排或多排濃縮池上設有走道板相連時,相鄰濃縮池上的走道板應采用簡支連接。

      18.1.7 架空式濃縮池的支承框架,其抗震計算和抗震構造措施要求除應符合本章的有關規定外,尚應符合本規范第6章的有關規定。支承框架的抗震等級應按本規范表6.1.2中高度小于或等于24m的框架規定采用。

      18.2 計算要點

      18.2 計算要點


      18.2.1 濃縮池應按本規范第5章的多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。

      18.2.2 濃縮池符合下列條件之一時,可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震措施要求:

          1 7度時的地面式濃縮池。

          2 7度和8度時的半地下式濃縮池。

      18.2.3 濃縮池進行抗震驗算時,應驗算下列部位:

          1 落地式濃縮池的池壁。

          2 架空式濃縮池的池壁、支承框架和中心柱。

      18.2.4 池壁的地震作用計算應計入結構等效重力荷載產生的水平地震作用和動液壓力作用,半地下式濃縮池尚應計入動土壓力作用。

      18.2.5 池壁單位寬度等效重力荷載產生的水平地震作用標準值及其效應可按下列公式計算(圖18.2.5):

      圖18.2.5 池壁頂端水平地震作用及其效應

      FGk(θ)=η1αmaxGeqcosθ       (18.2.5-1)

      MG(θ)=hFGk(θ)       (18.2.5-2)

      式中:FGk(θ)——作用于單位寬度池壁頂端的水平地震作用標準值;

            θ——池壁計算截面與地震方向的夾角;

            η1——池型調整系數,半地下式可采用0.7,其他形式可采用1.4;

            Geq——池壁單位寬度的等效重力荷載,可采用單位寬度池壁自重標準值的1/2、溢流槽和走道板的自重標準值三者之和;

            MG(θ)——等效重力荷載產生的池壁底端單位寬度的地震彎矩;

            h——池壁高度。

      18.2.6 池壁單位寬度的動液壓力標準值及其效應可按下列公式計算(圖18.2.6):

      圖18.2.6 池壁動液壓力及其效應

      式中:Fwk(θ)——池壁單位寬度的動液壓力標準值;

            η2——動液壓力的池型調整系數,半地下式濃縮池可采用1.06,其他形式可采用1.32;

            γ0——儲液的重度;

            Mw(θ)——動液壓力產生的池壁底端單位寬度的彎矩。

      18.2.7 池壁單位寬度的動土壓力標準值及其效應可按下列公式計算(圖18.2.7):

      式中:Fsk(θ)——池壁單位寬度的動土壓力標準值;

            γs——土的重度;

            λ——土的動側壓系數;

            hd——池壁埋置深度;

            Ms(θ)——動土壓力產生的池壁底端單位寬度的彎矩;

            ηλ——土的動側壓調整系數,8度時可采用0.123,9度時可采用0.304;

            φ——土的內摩擦角。

      圖18.2.7 池壁動土壓力及其效應


      18.2.8 水平地震作用下,濃縮池池壁的環向拉力標準值可按下列公式計算:

      NRi,k(θ)=rcosθ∑σik      (18.2.8-1)

      ∑σik=σGi,k+σwi,k+σsi,k      (18.2.8-2)

      σGi,k=η1αmaxgw       (18.2.8-3)

      σwi,k=η2αmaxγ0h       (18.2.8-4)

      σsi,k=λγshd       (18.2.8-5)

      式中:NRi,k(θ)——沿池壁高度的計算截面i處,池壁單位寬度的環向拉力標準值;

            r——計算截面i處濃縮池的計算半徑;

            σik——計算截面i處池壁水平地震作用強度(包括自重壓力強度、動水壓力強度、動土壓力強度)標準值;

            σGi,k——計算截面i處池壁自重壓力強度標準值;

            gw——池壁沿高度的單位面積重度;

            σwi,k——計算截面i處池壁動水壓力強度標準值;

            σsi,k——計算截面i處池壁土壓力強度標準值。

      18.2.9 架空式濃縮池支承結構的水平地震作用可按單質點體系采用底部剪力法計算。支承結構的總水平地震作用標準值應采用等效總重力荷載產生的水平地震作用標準值與總液體荷載產生的水平地震作用標準值之和。等效總重力荷載應采用池壁、池底和設備等自重標準值以及支承結構自重標準的1/2之和。等效總重力荷載水平地震作用標準值和總液體荷載水平地震作用標準值的作用點可分別取在池體和貯液的質心處。

      18.2.10 架空式濃縮池支承結構的水平地震作用可按中心柱和支承框架的側移剛度比例進行分配;支承框架承受的水平地震作用之和小于總水平地震作用標準值的30%時,應按30%采用。 

      18.2.11 濃縮池進行截面抗震驗算時,水平地震作用標準值效應和其他荷載效應的基本組合除應符合本規范第5.4.1條的規定外,尚應符合下列規定:

          1 半地下式濃縮池應計算滿池和空池兩種工況,地面式和架空式濃縮池應僅計算滿池工況。 

          2 池壁截面抗震驗算時,靜液壓力的作用效應應參與組合;對于半地下式濃縮池,動土壓力作用效應尚應參與組合。

          3 作用效應組合時的分項系數,靜液壓力和主動土壓力均應采用1.2,動液壓力和動土壓力均應采用1.3。

      18.3 抗震構造措施

      18.3 抗震構造措施


      18.3.1 池壁厚度不宜小于150mm。池壁混凝土強度等級不應低于C25,混凝土設計抗滲等級不應小于0.6MPa。

      18.3.2 池壁鋼筋最小總配筋率和中心柱縱向鋼筋最小總配筋率應符合表18.3.2-1規定。中心柱的箍筋配置應按表18.3.2-2采用。

      18.3.3 架空式濃縮池框架柱軸壓比限值,柱全部縱向受力鋼筋最小配筋率,柱箍筋加密區體積配箍率以及柱的抗震構造措施均應符合本規范第6.3節的規定。圓弧梁等應符合彎扭構件的構造要求。

      18.3.4 池壁環向鋼筋搭接接頭面積百分率不宜大于25%。其鋼筋綁扎搭接長度應根據位于同一連接區段內的鋼筋搭接接頭面積百分率按下式計算:

      llE=ζllaE     (18.3.4)

      式中:llE——縱向受拉鋼筋的搭接長度;

            laE——縱向受拉鋼筋的錨固長度,應按現行國家標準《混凝土結構設計規范》GB 50010的有關規定確定; 

            ζl——縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數,應按表18.3.4采用。

      表18.3.4 縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數

      注:中間值可采用線性插入法計算。

      18.3.5 池壁頂部和溢流槽底板與池壁的連接處,8度和9度時,均宜分別增設不少于214和216的環向加強鋼筋。

      18.3.6 濃縮池底部通廊接縫處應按防震縫要求并設置柔性止水帶,縫寬不宜小于50mm。

      18.3.7 無中心柱的架空式濃縮池底板中部設有漏斗口時,漏斗口周邊應設置環梁,環梁寬度不宜小于300mm。

      19常壓立式圓筒形儲罐基礎

      19.1 一般規定

      19.1 一般規定


      19.1.1 本章適用于常壓立式鋼制圓筒形儲罐基礎的抗震設計。

      19.1.2 儲罐基礎可選用護坡式、外環墻式、環墻式基礎或樁基基礎;Ⅲ類、Ⅳ類場地時,宜采用鋼筋混凝土環墻式基礎。

      19.2 計算要點

      19.2 計算要點


      19.2.1 儲罐基礎的抗震計算應按本規范第5章的多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。

      19.2.2 儲罐結構的阻尼比可取0.04。

      19.2.3 不設置地腳螺栓的非樁基儲罐基礎可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震措施要求。

      19.2.4 儲罐的罐-液耦聯振動基本自振周期應按下式計算:

      式中:Tc——儲罐與儲液耦聯振動基本自振周期;

            t0——罐壁距底板1/3高度處的名義厚度;

            Hw——儲罐設計最高液位;

            ζ——耦聯振動周期系數,應根據D/Hw值按表19.2.4采用,中間值可采用線性插入法計算;

            D——儲罐內直徑。

      表19.2.4 耦聯振動周期系數

      19.2.5 儲罐的總水平地震作用標準值應按下列公式計算:

      FEk=αηmeqg      (19.2.5-1)

      meq=mLΨw     (19.2.5-2)

      式中:FEk——儲罐的總水平地震作用標準值;

            η——罐體影響系數,可采用1.1;

            meq——儲液等效質量;

            mL——罐內儲液總質量;

            Ψw——動液系數,應根據D/Hw值按表19.2.5采用,中間值可采用線性插入法計算。

      表19.2.5 動液系數

      19.2.6 設置地腳螺栓的環墻式基礎或樁基基礎,其總水平地震作用在罐基礎頂部產生的力矩應按下式計算:

      M1=0.45FEkH     (19.2.6)

      式中:M1——總水平地震作用在罐基礎頂部產生的力矩標準值。

      19.3 抗震構造措施

      19.3 抗震構造措施


      19.3.1 浮頂罐選用護坡式或外環墻式基礎時,應在罐壁下部設置一道鋼筋混凝土構造環梁。

      19.3.2 環墻式基礎的埋深不應小于0.6m。

      19.3.3 鋼筋混凝土環墻寬度不應小于0.25m。罐壁至環墻外緣的距離不應小于0.10m。

      19.3.4 鋼筋混凝土環墻不宜開缺口。當必須留施工缺口時,環向鋼筋應錯開截斷。罐體安裝結束后,應采用強度等級比環墻高一級的微膨脹混凝土及時將缺口封堵密實,鋼筋接頭應采用焊接連接。

      19.3.5 鋼筋混凝土環墻的配筋應符合下列規定:

          1 豎向鋼筋的最小配筋率,每側均不應小于0.2%,鋼筋直徑不宜小于12mm,間距不應大于200mm。

          2 對于公稱容量不小于10000m3或建在軟弱土、不均勻地基上的儲罐,環墻頂部和底部均應各增加兩圈附加環向鋼筋,其直徑不應小于環向受力鋼筋直徑,豎向鋼筋在環墻的上、下端均應采用封閉式。

          3 環向鋼筋的接頭應采用機械連接或焊接連接。

      20球形儲罐基礎

      20.1 一般規定

      20.1 一般規定


      20.1.1 本章適用于由鋼構架支承的鋼制球形儲罐基礎的抗震設計。

      20.1.2 球罐構架的基礎宜采用鋼筋混凝土圓環形基礎或加連系梁的獨立基礎。


      20.2 計算要點

      20.2 計算要點


      20.2.1 球罐基礎的抗震計算應按本規范第5章的多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。

      20.2.2 球罐結構的阻尼比可取0.035。

      20.2.3 球罐結構的基本自振周期(圖20.2.3-1)可按下列公式計算:

      式中:T——球罐結構的基本自振周期;

            K——球罐構架的側移剛度;

            K1——球罐構架的彎曲剛度;

            K2——球罐構架的剪變剛度;

            n——支柱根數;

            Es——支柱的常溫彈性模量;

            Ac——支柱的截面面積;

            DB——支柱中心圓直徑;

            Ds——球罐的內直徑;

            Hc——支柱底板底面至球罐中心的高度;

            L——相鄰兩支柱間的距離;

            Ic——單根支柱截面的慣性矩;

            H1——支柱的有效高度;

            Lw——支柱與球殼之間(一側)焊縫垂直投影長度的1/2;

            dc——支柱外徑;

            θ——拉桿的仰角;

            H2——支柱底板底面至拉桿與支柱中心線交點處的距離;

            AB——拉桿的截面面積;

            meq——球罐在操作狀態下的等效質量;

            m1——球殼質量;

            m2——儲液的有效質量;

            m3——支柱和拉桿質量;

            m4——球罐其他附件的質量,包括各開口、噴淋裝置、梯子和平臺等;

            m5——球罐保溫層質量;

            mL——球罐儲液質量;

            φ——儲液的有效質量率系數,可根據球罐內液體的充滿度按圖20.2.3-2查取。

      圖20.2.3-1 球罐結構


      20.2.4 球罐結構的總水平地震作用標準值應按下式計算:

      FEk=αmepg      (20.2.4)

      式中:FEk——球罐結構的總水平地震作用標準值。

      20.2.5 球罐基礎結構構件的截面抗震驗算應符合本規范第5.4節的規定,風荷載組合值系數應取0.2。

      20.3 抗震構造措施

      20.3 抗震構造措施


      20.3.1 球罐基礎的埋置深度不宜小于1.5m。

      20.3.2 基礎底板邊緣厚度不應小于0.25m。

      20.3.3 基礎環梁主筋直徑不宜小于12mm;箍筋直徑不宜小于8mm,間距不應大于200mm;底板鋼筋直徑不應小于10mm,間距不應大于200mm。

      21臥式設備基礎

      21.1 一般規定

      21.1 一般規定


      21.1.1 本章適用于臥式容器(含臥式圓筒形儲罐)和臥式冷換類設備基礎的抗震設計。 

      21.1.2 臥式冷換類設備基礎宜采用鋼筋混凝土支墩式或支架式基礎。

      21.1.3 臥式設備基礎的形式宜符合下列規定:

          1 設計地面至基礎頂面的高度不大于1.5m時,宜采用鋼筋混凝土支墩式基礎。

          2 設計地面至基礎頂面的高度大于1.5m,且容器內徑不大于2m時,宜采用鋼筋混凝土T形支架式基礎;容器內徑大于2m時,宜采用鋼筋混凝土П形或H形支架式基礎。

      21.2 計算要點

      21.2 計算要點


      21.2.1 臥式設備基礎的抗震計算應按本規范第5章的多遇地震確定地震影響系數,并進行水平地震作用和作用效應計算。

      21.2.2 臥式冷換類設備基礎可不進行地震作用計算,但應滿足相應的抗震措施要求。

      21.2.3 臥式容器基礎的水平地震作用標準值應按下式計算:

      FEk=αmax(Gαk+0.5Gjk)       (21.2.3)

      式中:FEk——臥式容器基礎的水平地震作用標準值;

            Gαk——正常操作狀態下的容器和介質重力荷載標準值;

            Gjk——基礎底板頂面以上構件自重標準值。

      21.3 抗震構造措施

      21.3 抗震構造措施


      21.3.1 基礎的埋置深度不宜小于1.0m。

      21.3.2 支墩式基礎的支墩豎向鋼筋,直徑不宜小于12mm,間距不應大于200mm;橫向鋼筋應采用封閉式箍筋,其直徑不應小于8mm,間距不應大于200mm。

      21.3.3 支架式基礎的梁、柱抗震構造措施尚應符合本規范第6.3節的有關規定。

      22高爐系統結構

      22.1 一般規定

      22.1 一般規定


      22.1.1 本章適用于有效容積為1000m3~5000m3的高爐系統結構的抗震設計。

      22.1.2 高爐系統結構應包括高爐、熱風爐、除塵器和洗滌塔等結構和構件。 

      22.1.3 高爐系統結構的地震作用計算應按本規范第5章的多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。

      22.2 高 爐

      22.2 高 爐


      22.2.1 高爐應設爐體框架。在爐頂處,爐體框架與爐體間應設有水平連接構件。

      22.2.2 高爐的導出管應設置膨脹器,上升管與下降管的連接宜采用球形節點。

      22.2.3 8度Ⅲ、Ⅳ類場地及9度時,高爐結構應進行抗震驗算,并應符合相應的抗震措施要求;6度、7度及8度Ⅰ、Ⅱ類場地時,高爐結構可不進行抗震驗算,但應滿足相應的抗震措施要求。


      22.2.4 高爐結構構件的截面抗震驗算,必須驗算下列部位:

          1 上升管的支座、支座頂面處的上升管截面和支承支座的爐頂平臺梁。

          2 上升管與下降管采用球形節點連接時,上升管和下降管與球形節點連接處以及下降管根部。

          3 爐體框架和爐頂框架的柱、主梁、主要支撐及柱腳的連接。

          4 爐體框架與爐體頂部的水平連接。

      22.2.5 除下降管外,高爐結構可僅計算水平地震作用,并應沿平行和垂直于爐頂吊車梁以及沿下降管三個方向分別進行抗震計算。8度和9度時,跨度大于24m的下降管除應計算水平地震作用外,尚應計算其豎向地震作用。

      22.2.6 高爐結構應按正常生產工況進行抗震計算;必要時,尚應按大修工況進行抗震驗算。

      22.2.7 高爐結構的計算簡圖應符合下列規定:

          1 高爐結構應采用空間結構模型,應整體計算高爐爐體、粗煤氣管、除塵器、爐體框架、爐頂框架的組合體。

          2 計算高爐爐體、粗煤氣管、除塵器或球形節點的側移剛度時,可僅計及鋼殼的側移剛度,且可不計鋼殼上開洞的影響。

          3 上升管在爐頂平臺上的支座可視為固接連接。

          4 通過鉸接單片支架或滾動支座支承于爐頂框架上的通廊,可不計及與高爐的共同工作,但應計入通廊傳給高爐框架的重力荷載。

          5 熱風主管、熱風圍管和其他外部管道對高爐的牽連作用可不計入,但應按本規范第22.2.8條和第22.2.9條的規定計入高爐承受的管道重力荷載。

          6 對大修工況,應按爐頂框架部分桿件被拆除后的結構計算簡圖進行抗震驗算。

      22.2.8 高爐結構抗震計算時,質點設置和重力荷載計算應符合下列規定;

          1 爐頂設備的重力荷載應按實際情況折算到爐頂框架和爐頂處,爐體設備的重力荷載應沿高度分布在鋼殼上。 

          2 粗煤氣管的拐折點處或球形節點處宜設質點,其中下降管區段宜增設2個~4個質點。

          3 框架的每個節點處宜設質點。構件的變截面處和節點之間有較大集中重力荷載時,均宜設質點。

      22.2.9 水平地震作用計算時,高爐的重力荷載代表值應符合下列規定:

          1 鋼結構、內襯砌體、冷卻設施、填充料、爐內各種物料、設備(包括爐頂吊車)、管道、冷卻水等自重,應取其標準值的100%;按大修工況計算時,爐內物料應按實際情況取值。

          2 平臺可變荷載的組合值系數應取0.7。

          3 平臺灰荷載的組合值系數應取0.5。

          4 熱風圍管與高爐爐體設有水平連接件時,熱風圍管重力荷載應按全部荷載標準值作用于水平連接處計算。

          5 通過鉸接單片支架或滾動支座支承于爐頂框架上的通廊的重力荷載,平行通廊方向應取支座承受重力荷載標準值的30%,垂直通廊方向應取100%。

          6 料罐及其爐料、齒輪箱和溜槽的重力荷載,應取其標準值的100%。

          7 設有內襯支托時,內襯自重應按沿爐殼內支托的實際分布計算,應取其標準值的100%;爐底的實心內襯砌體自重,取值不應小于其標準值的50%。

      22.2.10 高爐結構的水平地震作用計算宜采用振型分解反應譜法,且應取不少于20個振型;其地震作用和作用效應應符合本規范第5章的有關規定。

      22.2.11 進行高爐結構構件的截面抗震驗算時,地震作用標準值效應和其他荷載效應的基本組合,除應符合本規范第5.4.1條的規定外,尚應符合下列規定:

          1 正常生產工況抗震驗算時,應計入爐內氣壓、物料和內襯側壓、粗煤氣管的溫度變形和設備的動力作用效應等。

          2 爐體、粗煤氣管、球形節點、熱風圍管、熱風主管、通廊、料罐、爐頂設備和內襯等各項重力荷載等產生的作用效應,均應按正常生產的實際情況計算。

      22.2.12 7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,高爐的爐體框架和爐頂框架應符合下列規定:

          1 爐頂框架和爐體框架均宜設置支撐系統,但支撐的布置應符合工藝要求,且主要支撐桿件的長細比按壓桿設計時不應大于120,按拉桿設計時不應大于150。支撐桿件的板件寬厚比限值應符合本規范第7章的有關規定。

          2 爐體框架柱宜采用圓形、箱形或對稱的十字形截面。

          3 與柱剛接的梁宜采用箱形截面或寬翼緣H形截面。

          4 爐體框架的底部柱腳宜與基礎固接。

          5 框架梁、柱板件的寬厚比限值應符合本規范第7章的有關規定。

          6 由地震作用控制的框架梁、柱,在可能出現塑性鉸的應力較大區域的節點,不應采用焊接連接。

          7 高爐框架結構構件的連接應按本規范第7章的有關規定進行抗震驗算。

      22.2.13 設置膨脹器的導出管,上升管的支座和支承支座的爐頂平臺梁,以及支座與平臺梁之間的連接均應適當加強;支座頂面以上3m~5m范圍內上升管的管壁厚度,7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,不宜小于14mm。

      22.2.14 與球形節點連接的上升管和下降管根部,以及下降管與除塵器連接的根部應加強;7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,加強部位的管壁厚度不宜小于16mm。

      22.2.15 爐體框架與爐體頂部的水平連接應傳力明確、可靠,并應能適應爐體與爐體框架之間的豎向差異變形。

      22.2.16 上升管、爐頂框架、通廊端部和爐頂裝料設備相互之間的水平空隙宜符合下列規定:

          1 7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度Ⅰ、Ⅱ類場地時,不宜小于200mm。

          2 8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,不宜小于400mm。

      22.2.17 電梯間、通道平臺和高爐框架相互之間應加強連接。

      22.3 熱 風 爐

      22.3 熱 風 爐


      22.3.1 8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,外燃式熱風爐的燃燒室宜采用鋼筒到底的筒支承結構形式。

      22.3.2 6度、7度和8度Ⅰ、Ⅱ類場地時,內燃式熱風爐和燃燒室為鋼筒支承的外燃式熱風爐,以及6度和7度Ⅰ、Ⅱ類場地時燃燒室為鋼支架支承的外燃式熱風爐,均可不進行結構的抗震驗算,但應符合相應的抗震構造措施要求。8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時的內燃式熱風爐與燃燒室為鋼筒支承的外燃式熱風爐,以及7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時的燃燒室為鋼支架支承的外燃式熱風爐,均應進行水平地震作用的抗震驗算,并應符合相應的抗震構造措施要求。

      22.3.3 內燃式熱風爐或剛性連通管的外燃式熱風爐的基本自振周期可按下式計算:

      式中:T1——熱風爐的基本自振周期;

            Geq——等效重力荷載,對內燃式熱風爐,可取全部重力荷載代表值;對剛性連通管的外燃式熱風爐,可取蓄熱室的全部重力荷載代表值;

            h——爐底至爐頂球殼豎直半徑1/2處的高度;

            E——鋼材的彈性模量;

            Eb——內襯砌體的彈性模量;

            I、Ib——分別為內燃式熱風爐或剛性連通管的外燃式熱風爐的蓄熱室筒身段的鋼殼和內襯砌體的截面慣性矩。

      22.3.4 內燃式熱風爐或剛性連通管外燃式熱風爐的蓄熱室和燃燒室的底部總水平地震剪力應按下式計算:

      V=υα1Geq          (22.3.4)

      式中:V——熱風爐底部總水平地震剪力;

            υ——熱風爐底部剪力修正系數,可按表22.3.4采用;

            α1——水平地震影響系數;

            Geq——爐體的等效重力荷載,對于剛性連通管的外燃式熱風爐,應分別采用蓄熱室和燃燒室的爐體重力荷載代表值。

      表22.3.4 熱風爐底部剪力修正系數

      注:中間值可采用線性插入法計算。

      22.3.5 內燃式熱風爐或剛性連通管外燃式熱風爐的蓄熱室和燃燒室的底部總地震彎矩應按下式計算:

      M=0.5α1Geqh      (22.3.5)

      式中:M——熱風爐底部總地震彎矩。

      22.3.6 爐殼截面抗震驗算時,應由爐殼承擔爐體全部水平地震作用效應,可不計入內襯分擔的地震作用效應。

      22.3.7 熱風爐結構構件的截面抗震驗算,應驗算爐殼、爐底與基礎或支架頂板的連接和燃燒室、混風室的支承結構等;地震作用標準值效應與其他荷載效應的基本組合,應計入正常生產時的爐內氣壓和溫度作用標準值效應。

      22.3.8 燃燒室為鋼筒支承的柔性連通管外燃式熱風爐結構,其蓄熱室和燃燒室結構的抗震驗算可按內燃式熱風爐的規定執行。

      22.3.9 燃燒室為支架支承的柔性連通管外燃式熱風爐結構,可僅計算水平地震作用,并宜采用空間結構模型對支架、燃燒室和蓄熱室進行整體抗震計算。

      22.3.10 爐體底部筒壁與底板連接處應做成圓弧形狀或設置加勁肋,并應在爐底內設置耐熱鋼筋混凝土板等。

          爐底與基礎或支架頂板的連接宜采取適當的加強措施,烘爐投產后應擰緊爐底連接螺栓。

      22.3.11 7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,各主要管道與爐體連接處應采取設置加勁肋或局部增大爐殼和管壁厚度等加強措施。9度時,熱風主管至各爐體的短管上應設置膨脹器。

      22.3.12 位于Ⅲ、Ⅳ類場地或不均勻地基時,每座剛性連通管外燃式熱風爐,其蓄熱室和燃燒室均應設在同一整片基礎上。

      22.3.13 外燃式熱風爐的燃燒室采用鋼支架支承時,支架柱的長細比不應大于120;梁、柱截面寬厚比的限值應符合本規范第7章的有關規定;柱腳與基礎宜采用固接;當采用鉸接柱腳時,應采取抗剪措施。

      22.3.14 外燃式熱風爐的燃燒室采用鋼筋混凝土框架支承時,框架的抗震構造措施應符合本規范第6章的有關規定,6度~8度時應符合二級要求,9度時應符合一級要求,且各柱的縱向鋼筋最小配筋率均應符合角柱的規定;不直接承受豎向荷載的框架梁,其截面上部和下部縱向鋼筋應等量配置。

      22.3.15 熱風爐系統框架和余熱回收系統框架均宜采用鋼結構,其抗震構造措施應符合本規范第7章的有關規定。

      22.4 除塵器、洗滌塔

      22.4 除塵器、洗滌塔


      22.4.1 8度Ⅲ、Ⅳ類場地和9度時,重力除塵器宜采用鋼支架。

      22.4.2 下列結構可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震措施要求:

          1 除塵器和洗滌塔的筒體結構。

          2 6度、7度Ⅰ、Ⅱ類場地時,旋風除塵器的框架結構和重力除塵器的支架結構。

          3 6度、7度和8度Ⅰ、Ⅱ類場地時,洗滌塔的支架結構。

      22.4.3 旋風除塵器的框架或重力除塵器的支架結構抗震計算宜采用與高爐、粗煤氣管組成的空間結構模型,且可僅計算水平地震作用。

      22.4.4 重力除塵器和洗滌塔可按單質點體系進行簡化計算;除塵器和洗滌塔的總水平地震作用,應作用于筒體的重心處。

      22.4.5 重力除塵器和洗滌塔的重力荷載代表值應按本規范第5.1.4條的規定取值,但除塵器筒體內部正常生產時的最大積灰荷載的組合值系數應取1.0。

      22.4.6 除塵器和洗滌塔抗震驗算時,重力除塵器應計入正常生產時粗煤氣管溫度變形對除塵器結構的作用效應,洗滌塔和旋風除塵器應計入風荷載效應。

      22.4.7 7度Ⅲ、Ⅳ類場地和8度、9度時,旋風除塵器,重力除塵器和洗滌塔應符合下列規定:

          1 筒體在支座處應設置水平環梁。

          2 筒體與支架以及支架柱腳與基礎的連接應采取抗剪措施。

          3 管道與筒體的連接處應采取設置加勁肋或局部增加鋼殼厚度等加強措施。

          4 旋風除塵器框架和重力除塵器鋼支架主要支撐桿件的長細比,按壓桿設計時不應大于120,按拉桿設計時不應大于150

      22.4.8 采用鋼筋混凝土框架支承時,柱頂宜設置水平環梁。柱頂無水平環梁時,柱頭應配置不少于兩層直徑為8mm的水平焊接鋼筋網,鋼筋間距不宜大于100mm。框架的抗震構造措施應符合本規范第6章的有關規定,6度~8度時應符合二級要求,9度時應符合一級要求,且各柱的縱向鋼筋最小配筋率均應符合角柱的規定;不直接承受豎向荷載的框架梁,其截面上部和下部縱向鋼筋應等量配置。

      23尾 礦 壩

      23.1 一般規定

      23.1 一般規定


      23.1.1 本章適用于冶金礦山新建和運行中的尾礦壩抗震設計。

      23.1.2 尾礦壩的抗震等級應根據尾礦庫容量和尾礦壩壩高,按表23.1.2確定,當尾礦庫潰壩將使下游城鎮、工礦企業、生命線工程和區域生態環境遭受嚴重災害時,尾礦壩的抗震等級應提高一級采用。

      表23.1.2 尾礦壩的抗震等級

      23.1.3 三級、四級、五級尾礦壩的設計地震動參數,可根據現行國家標準《中國地震動參數區劃圖》GB 18306的有關規定執行,一級、二級尾礦壩的設計地震動參數應按經批準的場地地震安全性評價結果確定。

      23.1.4 尾礦壩壩址應選擇在抗震有利地段。未經論證,不應在對抗震不利或危險地段建壩。 

      23.1.5 6度和7度時,可采用上游式筑壩工藝;8度和9度時,宜采用中線式和下游式筑壩工藝。

      23.1.6 6度時,四級、五級尾礦壩可不進行抗震驗算,但應符合相應的抗震構造措施要求。

      23.1.7 9度時,除應進行抗震驗算外,尚應采取專門研究的抗震構造措施。 

      23.1.8 8度和9度時,一級、二級、三級尾礦壩應同時計入豎向地震作用,豎向地震動參數應取水平地震動參數的2/3。


      23.2 計算要點

      23.2 計算要點


      23.2.1 尾礦壩應按設防地震進行抗震計算。除一級、二級尾礦壩外,設計基本地震加速度應按本規范表3.2.2的規定取值。

      23.2.2 尾礦壩的抗震計算應包括地震液化分析和地震穩定分析;一級、二級、三級的尾礦壩,尚應進行地震永久變形分析。

      23.2.3 除應對尾礦壩設計壩高進行抗震計算外,尚應對壩體堆筑至1/3~1/2的設計壩高工況進行抗震分析。

      23.2.4 運行中的尾礦壩,當實際狀態與原設計存在明顯不同時,應重新進行抗震驗算。 

      23.2.5 尾礦壩地震液化分析應符合下列規定:

          1 四級、五級尾礦壩,可采用簡化判別方法。

          2 一級、二級、三級尾礦壩,應采用二維或三維時程分析法。

      23.2.6 尾礦壩地震液化判別簡化計算可采用剪應力對比法,其計算方法可按本規范附錄K的規定采用。有成熟經驗時,亦可采用其他方法。 

      23.2.7 采用時程分析法對尾礦壩進行地震液化分析時,應符合本規范附錄L的規定。

      23.2.8 尾礦壩地震穩定分析宜采用擬靜力法,按圓弧法進行驗算。但壩體或壩基中存在軟弱土層時,尚應驗算沿軟弱土層滑動的可能性。

      23.2.9 9度或一級、二級、三級的尾礦壩,壩體地震穩定分析除應采用擬靜力法外,尚應采用時程分析法,綜合判斷壩體的地震安全性。采用時程分析法計算尾礦壩的地震穩定性時,應符合本規范附錄L的規定。

      23.2.10 對地震液化區的尾礦壩,尚應驗算震后壩體抗滑移穩定性。

      23.2.11 采用擬靜力法進行地震穩定分析時,可采用瑞典法或簡化畢肖普(Bishop)法,亦可采用其他成熟的方法。當采用瑞典條分法進行壩體抗滑移地震穩定性驗算時,應符合本規范附錄M的規定。

      23.2.12 采用瑞典圓弧法進行地震穩定分析時,壩坡抗滑移安全系數不應小于表23.2.12的規定。采用簡化畢肖普法計算時,其最小安全系數值應提高5%~10%。

      表23.2.12 地震穩定性最小安全系數值

      23.3 抗震構造措施

      23.3 抗震構造措施


      23.3.1 上游法筑壩的外坡坡度不宜大于14°。

      23.3.2 尾礦壩的干灘長度不應小于壩體高度,且不應小于40m。

      23.3.3 一級、二級、三級尾礦壩下游坡面浸潤線埋深不宜小于6m,四級、五級尾礦壩不宜小于4m。

      23.3.4 提高尾礦壩地震穩定性時,可采取下列抗震構造措施:

          1 控制尾礦壩的上升速度。

          2 放緩下游壩坡的坡度。

          3 在壩基和壩體內部設置排滲設施。

          4 在下游壩坡設置排滲井等設施。

          5 在壩的下游坡面增設反壓體。

          6 采用加密法加固下游壩坡和沉積灘。

      23.3.5 一級、二級、三級的尾礦壩,應設置壩體變形和浸潤線等監測裝置。

      24索道支架

      24.1 一般規定

      24.1 一般規定


      24.1.1 本章適用于單線、雙線循環式貨運索道支架和單線循環式、雙線往復式客運索道支架的抗震設計。

      24.1.2 索道支架宜采用鋼結構,下列情況不宜采用鋼筋混凝土結構:

          1 支架高度大于15m。

          2 8度Ⅲ、Ⅳ類場地或9度。

      24.1.3 索道支架的地基和基礎應符合本規范第4章的有關規定。

      24.2 計算要點

      24.2 計算要點


      24.2.1 索道支架應按本規范第5章多遇地震確定地震影響系數,并進行地震作用和作用效應計算。

      24.2.2 索道支架采用底部剪力法和振型分解反應譜法進行抗震計算時,應符合本規范第5章的有關規定。

      24.2.3 索道支架進行抗震計算時,鋼筋混凝土支架的結構阻尼比可取0.05,鋼支架的結構阻尼比可取0.03。

      24.2.4 計算地震作用時,索道支架重力荷載代表值應按本規范第5.1.4條的規定執行,其豎向可變荷載的組合值系數應按下列規定采用:

          1 貨車或客車的活荷載應取1.0。

          2 操作臺面活荷載應取0.5,按實際情況計算時應取1.0。

          3 雪荷載應取0.5。

      24.2.5 沿索道方向和垂直于索道方向應分別計算支架的水平地震作用,并應進行抗震驗算。

      24.2.6 支架的縱向水平地震作用,對單線索道可不計入索系對支架的影響;對雙線索道,可將承載索的自重集中于支架頂部計算。

      24.2.7 計算支架的橫向水平地震作用時,應按不計入索系影響計算結果的80%和計入索系影響的計算結果的較大值采用。

      24.2.8 支架計入索系影響的橫向水平地震作用計算應符合下列規定:

          1 支架結構可簡化為單質點體系,索系及其上的貨車或客車可簡化為懸吊于支架頂端的單擺系統(圖24.2.8)。

      圖24.2.8 索道支架橫向計算簡圖


          2 在支架頂部集中的重力荷載代表值,應取支架結構構件自重標準值的50%、固定設備自重標準值和豎向可變荷載的組合值之和。

          3 索系的重力荷載代表值應取支架兩側跨間鋼索自重標準值和豎向可變荷載的組合值之和的1/2。

          4 計入索系影響的支架橫向水平地震作用和作用效應,應按本規范第5.2.2條的規定計算。其中結構體系的橫向自振周期和各振型的水平相對位移應按下列公式計算:

              1)結構體系的橫向自振周期:

      式中:Tj——結構體系j振型的橫向自振周期(s);

            ωj——結構體系j振型的橫向自振圓頻率(s-1);

            ω1.2——結構體系第一、第二振型的橫向自振圓頻率(s-1);

            K——支架的橫向側移剛度(N/m);

            l——索系等效擺長(m);

            G1、G2——分別為支架和索系的總重力荷載代表值;

            G2l、G2r——分別為支架兩側索系的總重力荷載代表值(N);

            ?l、?r——分別為支架兩側索系的垂度(m);

            g——重力加速度(m/s2)。

              2)結構體系橫向各振型的質點水平相對位移:

      式中:X11、X22——分別為結構第一振型質點1和第二振型質點2的水平相對位移;

            X12、X21——分別為結構第一振型質點2和第二振型質點1的水平相對位移。

      24.2.9 8度和9度時,應計入索系豎向地震作用對支架的影響,豎向地震作用標準值可采用索系總重力荷載代表值乘以豎向地震作用系數,豎向地震作用系數可按本規范表5.3.2采用。

      24.2.10 8度和9度時,支架的水平地震作用效應應分別乘以1.05和1.10的增大系數。

      24.2.11 支架的地震作用標準值效應與其他荷載效應的基本組合應按下式計算:

      S=γGSGE+γEhSEk+γEvSEvk+γwψwSwk+γtψtStk+γqψqSqk      (24.2.11)

      式中:γq——索系作用的分項系數,應取1.4;

            ψq——索系作用的組合值系數,應取1.0;

            Sqk——索系作用效應。

      24.3 抗震構造措施

      24.3 抗震構造措施


      24.3.1 7度~9度時,鋼支架立柱的長細比不宜大于60,腹桿的長細比不宜大于80。6度時,鋼支架各桿件的長細比均不宜大于120

      24.3.2 鋼筋混凝土支架的混凝土強度等級不應低于C30。

      24.3.3 鋼支架應符合本規范第7章有關框架抗震構造措施的規定。

      24.3.4 鋼筋混凝土單柱支架應符合下列規定:

          1 6度、7度及8度Ⅰ、Ⅱ的類場地,且支架高度不大于10m時,應符合本規范第6章鋼筋混凝土框架抗震等級二級有關柱的抗震構造措施要求。

          2 8度Ⅰ、Ⅱ類場地且支架高度大于10m但不大于15m時,應符合本規范第6章鋼筋混凝土框架抗震等級一級有關柱的抗震構造措施要求。 

          3 7度、8度時,支架柱的箍筋宜全高加密。

      24.3.5 格構式鋼支架的橫隔設置應符合下列規定:

          1 支架坡度改變處應設置橫隔。

          2 8度時,橫隔間距不應大于2個節間的高度,且不應大于12m;9度時,橫隔間距不應大于1個節間的高度,且不應大于6m。

      25擋土結構

      25.1 一般規定

      25.1 一般規定


      25.1.1 本章適用于重力式擋土墻和淺埋式剛性邊墻的抗震設計。

      25.1.2 重力式擋土墻和淺埋式剛性邊墻可采用擬靜力法進行抗震計算。

      25.1.3 9度且高度超過15m的重力式擋土墻應進行專門研究和論證。 

      25.2 地震土壓力計算

      25.2 地震土壓力計算


      25.2.1 墻體與墻后填土之間不產生相對位移的重力式擋土墻,可采用中性狀態時的地震土壓力,其合力和合力作用點的高度可分別按下列公式計算:

      式中:E0——中性狀態時的地震土壓力合力;

            KE——中性狀態時的地震土壓力系數;

            θ——擋土墻的地震角,可按表25.2.1取值;

            h——地震土壓力合力作用點距墻踵的高度;

            H——擋土墻后填土的高度;

            γ——墻后填土的重度;

            ——墻后填土的有效內摩擦角;

            δ0——中性狀態時的墻背摩擦角,可取實際墻背摩擦角的半值,或取墻后填土值的1/6;

            α——墻后填土表面與水平面的夾角;

            β——墻背面與鉛錘面的夾角。

      表25.2.1 擋土墻的地震角θ

      25.2.2 墻體可能產生側向位移的重力式擋土墻,可采用主動地震土壓力,其合力可按下列公式計算:

      式中:Ea——主動地震土壓力合力;

            KEa——主動地震土壓力系數;

            δ——墻背摩擦角,可根據墻背的粗糙程度,在(1/3~1/2)范圍取值;合力作用點的位置可按本規范式(25.2.1-3)確定。

      25.2.3 埋深不大于10m的淺埋式剛性邊墻,地震時作用在結構兩側邊墻上的土壓力(含靜土壓力),一側應為主動地震土壓力,另一側應為被動地震土壓力,其各側的合力可分別按下列公式計算。地震土壓力合力作用點的位置可按本規范式(25.2.1-2)確定:

      式中:Pa——主動地震土壓力合力;

            Pp——被動地震土壓力合力。

      25.2.4 當邊墻與均質地基土之間產生相對位移時,可采用本規范附錄N的方法計算地震土壓力p(z)E的大小及沿剛性邊墻深度的分布。

      25.3 計算要點

      25.3 計算要點


      25.3.1 重力式擋土墻在地震作用下的抗滑移穩定性和抗傾覆穩定性應進行驗算,其抗滑移穩定性的安全系數不應小于1.1,抗傾覆穩定性的安全系數不應小于1.2。

      25.3.2 重力式擋土墻的整體滑動穩定性驗算可采用圓弧滑動面法。

      25.3.3 重力式擋土墻的地基承載力驗算除應符合本規范第4.2節的規定外,基底合力的偏心距不應大于基礎寬度的0.25倍。

      25.4 抗震構造措施

      25.4 抗震構造措施


      25.4.1 擋土墻的后填土應采取排水措施,可采用點排水、線排水或面排水。

      25.4.2 8度和9度時,重力式擋土墻不得采用干砌片石砌筑。7度時,擋土墻可采用干砌片石砌筑,但墻高不應大于3m。

      25.4.3 鄰近甲、乙、丙類構筑物的重力式擋土墻,不應采用干砌片(塊)石砌筑。

      25.4.4 漿砌片(塊)石重力式擋土墻的高度,8度時不宜超過12m,9度時不宜超過10m;超過10m時,應采用混凝土整體澆筑。

      25.4.5 混凝土重力式擋土墻的施工縫和衡重式擋土墻的轉折截面處應設置榫頭或采用短鋼筋連接,榫頭的面積不應小于總截面面積的20%。

      25.4.6 同類土層上建造的重力式擋土墻,伸縮縫間距不宜大于15m。在地基土質或墻高變化較大處應設置沉降縫。

      25.4.7 擋土墻的基礎不應直接設在液化土或軟土地基上。不可避免時,可采用換土、加大基底面積或采取砂樁、碎石樁等地基加固措施。當采用樁基時,樁尖應伸入穩定土層。

       附錄A 我國主要城鎮抗震設防烈度、設計基本地震加速度和設計地震分組

      附錄A 我國主要城鎮抗震設防烈度、設計基本地震加速度和設計地震分組


      A.0.1 本附錄僅提供我國抗震設防區各縣級及縣級以上城鎮的中心地區構筑物抗震設計時所采用的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組。

      A.0.2 首都和直轄市的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:北京(東城、西城、朝陽、豐臺、石景山、海淀、房山、通州、順義、大興、平谷),延慶;天津(漢沽),寧河。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第二組:北京(昌平、門頭溝、懷柔),密云;天津(和平、河東、河西、南開、河北、紅橋、塘沽、東麗、西青、津南、北辰、武清、寶坻),薊縣,靜海。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:上海(黃浦、徐匯、長寧、靜安、普陀、閘北、虹口、楊浦、閔行、寶山、嘉定、浦東、松江、青浦、奉賢);

              第二組:天津(大港)。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:上海(金山),祟明;重慶(渝中、大渡口、江北、沙坪壩、九龍坡、南岸、北碚、萬盛、雙橋、渝北、巴南、萬州、涪陵、黔江、長壽、江津、合川、永川、南川),巫山,奉節,云陽,忠縣,豐都,壁山,銅梁,大足,榮昌,綦江,石柱,巫溪*。 

          注:*指該城鎮的中心位于本設防區和較低設防區的分界線,下同。

      A.0.3 河北省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:唐山(路北、路南、古冶、開平、豐潤、豐南),三河,大廠,香河,懷來,涿鹿;

              第二組:廊坊(廣陽、安次)。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:邯鄲(叢臺、邯山、復興、峰峰礦區),任丘,河間,大城,灤縣,蔚縣,磁縣,宜化縣,張家口(下花園、宜化區),寧晉*;

              第二組:涿州,高碑店,淶水,固安,永清,文安,玉田,遷安,盧龍,灤南,唐海,樂亭,陽原,邯鄲縣,大名,臨漳,成安。 

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:張家口(橋西、橋東),萬全,懷安,安平,饒陽,晉州,深州,辛集,趙縣,隆堯,任縣,南和,新河,肅寧,柏鄉;

              第二組:石家莊(長安、橋東、橋西、新華、裕華、井陘礦區),保定(新市、北市、南市),滄州(運河、新華),邢臺(橋東、橋西),衡水,霸州,雄縣,易縣,滄縣,張北,興隆,遷西,撫寧,昌黎,青縣,獻縣,廣宗,平鄉,雞澤,曲周,肥鄉,館陶,廣平,高邑,內丘,邢臺縣,武安,涉縣,赤城,定興,容城,徐水,安新,高陽,博野,蠡縣,深澤,魏縣,藁城,欒城,武強,冀州,巨鹿,沙河,臨城,泊頭,永年,崇禮,南宮*;

              第三組:秦皇島(海港、北戴河),清苑,遵化,安國,淶源,承德(鷹手營子*)。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:圍場,沽源;

              第二組:正定,尚義,無極,平山,鹿泉,井陘縣,元氏,南皮,吳橋,景縣,東光;

              第三組:承德(雙橋、雙灤),秦皇島(山海關),承德縣,隆化,寬城,青龍,阜平,滿城,順平,唐縣,望都,曲陽,定州,行唐,贊皇,黃驊,海興,盂村,鹽山,阜城,故城,清河,新樂,武邑,棗強,威縣,豐寧,灤平,平泉,臨西,靈壽,邱縣。

      A.0.4 山西省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:太原(杏花嶺、小店、迎澤、尖草坪、萬柏林、晉源),晉中,清徐,陽曲,忻州,定襄,原平,介休,靈石,汾西,代縣,霍州,古縣,洪洞,臨汾,襄汾,浮山,永濟;

              第二組:祁縣,平遙,太谷。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:大同(城區、礦區、南郊),大同縣,懷仁,應縣,繁峙,五臺,廣靈,靈丘,芮城,翼城;

              第二組:朔州(朔城區),渾源,山陰,古交,交城,文水,汾陽,孝義,曲沃,侯馬,新絳,稷山,絳縣,河津,萬榮,聞喜,臨猗,夏縣,運城,平陸,沁源*,寧武*。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:陽高,天鎮;

              第二組:大同(新榮),長治(城區、郊區),陽泉(城區、礦區、郊區),長治縣,左云,右玉,神池,壽陽,昔陽,安澤,平定,和順,鄉寧,垣曲,黎城,潞城,壺關;

              第三組:平順,榆社,武鄉,婁煩,交口,隰縣,蒲縣,吉縣,靜樂,陵川,盂縣,沁水,沁縣,沁水,朔州(平魯)。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第三組:偏關,河曲,保德,興縣,臨縣,方山,柳林,五寨,岢嵐,嵐縣,中陽,石樓,永和,大寧,晉城,呂梁,左權,襄垣,屯留,長子,高平,陽城,澤州。

      A.0.5 內蒙古自治區的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第一組:土墨特右旗,達拉特旗*。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:呼和浩特(新城、回民、玉泉、賽罕),包頭(昆都倉、東河、青山、九原),烏海(海勃灣、海南、烏達),土墨特左旗,杭錦后旗,磴口,寧城;

              第二組:包頭(石拐),托克托*。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:赤峰(紅山*,元寶山區),喀喇沁旗,巴彥卓爾,五原,烏拉特前旗,涼城;

              第二組:固陽,武川,和林格爾;

              第三組:阿拉善左旗。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:赤峰(松山區),察右前旗,開魯,傲漢旗,扎蘭屯,通遼*;

              第二組:清水河,烏蘭察布,卓資,豐鎮,烏特拉后旗,烏特拉中旗;

              第三組:鄂爾多斯,準格爾旗。

          5 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:滿洲里,新巴爾虎右旗,莫力達瓦旗,阿榮旗,扎賚特旗,翁牛特旗,商都,烏審旗,科左中旗,科左后旗,奈曼旗,庫倫旗,蘇尼特右旗;

              第二組:興和,察右后旗;

              第三組:達爾罕茂明安聯合旗,阿拉善右旗,鄂托克旗,鄂托克前旗,包頭(白云礦區),伊金霍洛旗,杭錦旗,四王子旗,察右中旗。

      A.0.6 遼寧省的抗震設防烈度,設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:普蘭店,東港。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:營口(站前、西市、鲅魚圈、老邊),丹東(振興、元寶、振安),海城,大石橋,瓦房店,蓋州,大連(金州)。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:沈陽(沈河、和平、大東、皇姑、鐵西、蘇家屯、東陵、沈北、于洪),鞍山(鐵東、鐵西、立山、千山),朝陽(雙塔、龍城),遼陽(白塔、文圣、宏偉、弓長嶺、太子河),撫順(新撫、東洲、望花),鐵嶺(銀州、清河),盤錦(興隆臺,雙臺子),盤山,朝陽縣,遼陽縣,鐵嶺縣,北票,建平,開原,撫順縣*,燈塔,臺安,遼中,大洼;

              第二組:大連(西崗、中山、沙河口、甘井子、旅順),岫巖,凌源。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:本溪(平山、溪湖、明山、南芬),阜新(細河、海州、新邱、太平、清河門),葫蘆島(龍港、連山),昌圖,西豐,法庫,彰武,調兵山,阜新縣,康平,新民,黑山,北寧,義縣,寬甸,莊河,長海,撫順(順城);

              第二組:錦州(太和、古塔、凌河),凌海,鳳城,喀喇沁左翼;

              第三組:興城,綏中,建昌,葫蘆島(南票)。

      A.0.7 吉林省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              前郭爾羅斯,松原。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              大安*。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              長春(難關、朝陽、寬城、二道、綠園、雙陽),吉林(船營、龍潭、昌邑、豐滿),白城,乾安,舒蘭,九臺,永吉*。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              四平(鐵西、鐵東),遼源(龍山、西安),鎮賚,洮南,延吉,汪清,圖們,琿春,龍井,和龍,安圖,蛟河,樺甸,梨樹,磐石,東豐,輝南,梅河口,東遼,榆樹,靖宇,撫松,長嶺,德惠,農安,伊通,公主嶺,扶余,通榆*。 

          注:全省縣級及縣級以上設防城鎮,設計地震分組均為第一組。

      A.0.8 黑龍江省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              綏化,蘿北,泰來。

          2 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              哈爾濱(松北、道里、南崗、道外、香坊、平房、呼蘭、阿城),齊齊哈爾(建華、龍沙、鐵鋒、昂昂溪、富拉爾基、梅里斯、碾子山),大慶(薩爾圖、龍鳳、讓胡路、大同、紅崗),鶴崗(向陽、興山、工農、南山、興安、東山),牡丹江(東安、愛民、陽明、西安),雞西(雞冠、恒山、滴道、梨樹、城子河、麻山),佳木斯(前進、向陽、東風、郊區),七臺河(桃山、新興、茄子河),伊春(伊春區,烏馬、友好),雞東,望奎,穆棱,綏芬河,東寧,寧安,五大連池,嘉蔭,湯原,樺南,樺川,依蘭,勃利,通河,方正,木蘭,巴彥,延壽,尚志,賓縣,安達,明水,綏棱,慶安,蘭西,肇東,肇州,雙城,五常,訥河,北安,甘南,富裕,龍江,黑河,肇源,青岡*,海林*。

          注:全省縣級及縣級以上設防城鎮,設計地震分組均為第一組。

      A.0.9 江蘇省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第一組:宿遷(宿城、宿豫*)。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:新沂,邳州,睢寧。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:揚州(維揚、廣陵、邗江),鎮江(京口、潤州),泗洪,江都;

              第二組:東海,沭陽,大豐。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:南京(玄武、白下、秦淮、建鄴、鼓樓、下關、浦口、六合、棲霞、雨花臺、江寧),常州(新北、鐘樓、天寧、戚墅堰、武進),泰州(海陵、高港),江浦,東臺,海安,姜堰,如皋,揚中,儀征,興化,高郵,六合,句容,丹陽,金壇,鎮江(丹徒),溧陽,溧水,昆山,太倉; 

              第二組:徐州(云龍、鼓樓、九里、賈汪、泉山),銅山,沛縣,淮安(清河、青浦、淮陰),鹽城(亭湖、鹽都),泗陽,盱眙,射陽,贛榆,如東;

              第三組:連云港(新浦、連云、海州),灌云。

          5 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:無錫(崇安、南長、北塘、濱湖、惠山),蘇州(金閶、滄浪、平江、虎丘、吳中、相成),宜興,常熟,吳江,泰興,高淳;

              第二組:南通(崇川、港閘),海門,啟東,通州,張家港,靖江,江陰,無錫(錫山),建湖,洪澤,豐縣;

              第三組:響水,濱海,阜寧,寶應,金湖,灌南,漣水,楚州。

      A.0.10 浙江省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:岱山,嵊泗,舟山(定海、普陀),寧波(北倉、鎮海)。

          2 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:杭州(拱墅、上城、下城、江干、西湖、濱江、余杭、蕭山),寧波(海曙、江東、江北、鄞州),湖州(吳興、南潯),嘉興(南湖、秀洲),溫州(鹿城、龍灣、甌海),紹興,紹興縣,長興,安吉,臨安,奉化,象山,德清,嘉善,平湖,海鹽,桐鄉,海寧,上虞,慈溪,余姚,富陽,平陽,蒼南,樂清,永嘉,泰順,景寧,云和,洞頭;

              第二組:慶元,瑞安。

      A.0.11 安徽省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:五河,泗縣。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:合肥(蜀山、廬陽、瑤海、包河),蚌埠(蚌山、龍子湖、禹會、淮山),阜陽(潁州、潁東、潁泉),淮南(田家庵、大通),樅陽,懷遠,長豐,六安(金安、裕安),固鎮,鳳陽,明光,定遠,肥東,肥西,舒城,廬江,桐城,霍山,渦陽,安慶(大觀、迎江、宜秀),銅陵縣*;

              第二組:靈璧。

          3 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:銅陵(銅官山、獅子山、郊區),淮南(謝家集、八公山、潘集),蕪湖(鏡湖、戈江、三江、鳩江),馬鞍山(花山、雨山、金家莊),蕪湖縣,界首,太和,臨泉,阜南,利辛,鳳臺,壽縣,潁上,霍邱,金寨,含山,和縣,當涂,無為,繁昌,池州,岳西,潛山,太湖,懷寧,望江,東至,宿松,南陵,宣城,郎溪,廣德,涇縣,青陽,石臺;

              第二組:滁州(瑯琊、南譙),來安,全椒,碭山,蕭縣,蒙城,毫州,巢湖,天長;

              第三組:濉溪,淮北,宿州。

      A.0.12 福建省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第二組:金門*。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:漳州(薌城、龍文),東山,詔安,龍海;

              第二組:廈門(思明、海滄、湖里、集美、同安、翔安),晉江,石獅,長泰,漳浦;

              第三組:泉州(豐澤、鯉城、洛江、泉港)。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第二組:福州(鼓樓、臺江、倉山、晉安),華安,南靖,平和,云宵;

              第三組:莆田(城廂、涵江、荔城、秀嶼),長樂,福清,平潭,惠安,南安,安溪,福州(馬尾)。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:三明(梅列、三元),屏南,霞浦,福鼎,福安,柘榮,壽寧,周寧,松溪,寧德,古田,羅源,沙縣,尤溪,閩清,閩侯,南平,大田,漳平,龍巖,泰寧,寧化,長汀,武平,建寧,將樂,明溪,清流,連城,上杭,永安,建甌;

              第二組:政和,永定;

              第三組:連江,永泰,德化,永春,仙游,馬祖。

      A.0.13 江西省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              尋烏,會昌。

          2 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              南昌(東湖、西湖、青云譜、灣里、青山湖),南昌縣,九江(潯陽、廬山),九江縣,進賢,余干,彭澤,湖口,星子,瑞昌,德安,都昌,武寧,修水,靖安,銅鼓,宜豐,寧都,石城,瑞金,安遠,定南,龍南,全南,大余。

          注:全省縣級及縣級以上設防城鎮,設計地震分組均為第一組。

      A.0.14 山東省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:郯城,臨沐,莒南,莒縣,沂水,安丘,陽谷,臨沂(河東)。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:臨沂(蘭山、羅莊),青州,臨朐,菏澤,東明,聊城,莘縣,鄄城; 

              第二組:濰坊(奎文、濰城、寒亭、坊子),蒼山,沂南,昌邑,昌樂,諸城,五蓮,長島,蓬萊,龍口,棗莊(臺兒莊),淄博(臨淄*),壽光*。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:煙臺(萊山、芝罘、牟平),威海,文登,高唐,茌平,定陶,成武; 

              第二組:煙臺(福山),棗莊(薛城、市中、嶧城、山亭*),淄博(張店、淄川、周村),平原,東阿,平陰,梁山,鄆城,巨野,曹縣,廣饒,博興,高青,桓臺,蒙陰,費縣,微山,禹城,冠縣,單縣*,夏津*,萊蕪(萊城*、鋼城);

              第三組:東營(東營、河口),日照(東港、嵐山),沂源,招遠,新泰,棲霞,萊州,平度,高密,墾利,淄博(博山),濱州*,平邑*。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:榮成;

              第二組:德州,寧陽,曲阜,鄒城,魚臺,乳山,兗州;

              第三組:濟南(市中、歷下、槐蔭、天橋、歷城、長清),青島(市南、市北、四方、黃島、嶗山、城陽、李滄),泰安(泰山、岱岳),濟寧(市中、任城),樂陵,慶云,無棣,陽信,寧津,沾化,利津,武城,惠民,商河,臨邑,濟陽,齊河,章丘,泗水,萊陽,海陽,金鄉,滕州,萊西,即墨,膠南,膠州,東平,汶上,嘉祥,臨清,肥城,陵縣,鄒平。

      A.0.15 河南省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:新鄉(衛濱、紅旗、鳳泉、牧野),新鄉縣,安陽(北關、文峰、殷都、龍安),安陽縣,淇縣,衛輝,輝縣,原陽,延津,獲嘉,范縣;

              第二組:鶴壁(淇濱、山城*、鶴山*),湯陰。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:臺前,南樂,陜縣,武陟;

              第二組:鄭州(中原、二七、管城、金水、惠濟),濮陽,濮陽縣,長桓,封丘,修武,內黃,浚縣,滑縣,清豐,靈寶,三門峽,焦作(馬村*),林州*。 

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g;

              第一組:南陽(臥龍、宛城),新密,長葛,許昌*,許昌縣*;

              第二組:鄭州(上街),新鄭,洛陽(西工、老城、瀍河、澗西、吉利、洛龍*),焦作(解放、山陽、中站),開封(鼓樓、龍亭、順河、禹王臺、金明),開封縣,民權,蘭考,孟州,孟津,鞏義,偃師,沁陽,博愛,濟源,滎陽,溫縣,中牟,杞縣*。 

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:信陽(浉河、平橋),漯河(郾城、源匯、召陵),平頂山(新華、衛東、湛河、石龍),汝陽,禹州,寶豐,鄢陵,扶溝,太康,鹿邑,鄲城,沈丘,項城,淮陽,周口,商水,上蔡,臨穎,西華,西平,欒川,內鄉,鎮平,唐河,鄧州,新野,社旗,平輿,新縣,駐馬店,泌陽,汝南,桐柏,淮濱,息縣,正陽,遂平,光山,羅山,潢川,商城,固始,南召,葉縣*,舞陽*;

              第二組:商丘(梁園、睢陽),義馬,新安,襄城,郟縣,嵩縣,宜陽,伊川,登封,柘城,尉氏,通許,虞城,夏邑,寧陵;

              第三組:汝州,睢縣,永城,盧氏,洛寧,澠池。

      A.0.16 湖北省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              竹溪,竹山,房縣。

          2 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              武漢(江岸、江漢、嬌口、漢陽、武昌、青山、洪山、東西湖、漢南、蔡甸、江廈、黃陂、新洲),荊州(沙市、荊州),荊門(東寶、掇刀),襄樊(襄城、樊城、襄陽),十堰(茅箭、張灣);宜昌(西陵、伍家崗、點軍、猇亭、夷陵),黃石(下陸、黃石港、西塞山、鐵山),恩施,咸寧,麻城,團風,羅田,英山,黃岡,鄂州,浠水,蘄春,黃梅,武穴,鄖西,鄖縣,丹江口,谷城,老河口,宜城,南漳,保康,神農架,鐘祥,沙洋,遠安,興山,巴東,秭歸,當陽,建始,利川,公安,宣恩,咸豐,長陽,嘉魚,大冶,宜都,枝江,松滋,江陵,石首,監利,洪湖,孝感,應城,云夢,天門,仙桃,紅安,安陸,潛江,通山,赤壁,崇陽,通城,五峰*,京山*。

          注:全省縣級及縣級以上設防城鎮,設計地震分組均為第一組。

      A.0.17 湖南省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              常德(武陵、鼎城)。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              岳陽(岳陽樓、君山*),岳陽縣,汨羅,湘陰,臨澧,澧縣,津市,桃源,安鄉,漢壽。

          3 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              長沙(岳麓、英蓉、天心、開福、雨花),長沙縣,岳陽(云溪),益陽(赫山、資陽),張家界(永定、武陵源),郴州(北湖、蘇仙),邵陽(大祥、雙清、北塔),邵陽縣,瀘溪,沅陵,婁底,宜章,資興,平江,寧鄉,新化,冷水江,漣源,雙峰,新邵,邵東,隆回,石門,慈利,華容,南縣,臨湘,沅江,桃江,望城,溆浦,會同,靖州,韶山,江華,寧遠,道縣,臨武,湘鄉*,安化*,中方*,洪江*。

          注:全省縣級及縣級以上設防城鎮,設計地震分組均為第一組。

      A.0.18 廣東省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              汕頭(金平、濠江、龍湖、澄海),潮安,南澳,徐聞,潮州*。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              揭陽,揭東,汕頭(潮陽、潮南),饒平。 

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              廣州(越秀、荔灣、海珠、天河、白云、黃埔、番禺、南沙、蘿崗),深圳(福田、羅湖、南山、寶安、鹽田),湛江(赤坎、霞山、坡頭、麻章),汕尾,海豐,普寧,惠來,陽江,陽東,陽西,茂名(茂南、茂港),化州,廉江,遂溪,吳川,豐順,中山,珠海(香洲、斗門、金灣),電白,雷州,佛山(順德、南海、禪城*),江門(蓬江、江海、新會)*,陸豐*。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              韶關(湞江、武江、曲江),肇慶(端州、鼎湖),廣州(花都),深圳(龍崗),河源,揭西,東源,梅州,東莞,清遠,清新,南雄,仁化,始興,乳源,英德,佛岡,龍門,龍川,平遠,從化,梅縣,興寧,五華,紫金,陸河,增城,博羅,惠州(惠城、惠陽),惠東,四會,云浮,云安,高要,佛山(三水、高明),鶴山,封開,郁南,羅定,信宜,新興,開平,恩平,臺山,陽春,高州,翁源,連平,和平,蕉嶺,大埔,新豐*。

          注:全省縣級及縣級以上設防城鎮,除大埔為設計地震第二級外,均為第一組。

      A.0.19 廣西壯族自治區的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              靈山,田東。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              玉林,興業,橫縣,北流,百色,田陽,平果,隆安,浦北,博白,樂業*。

          3 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              南寧(青秀、興寧、江南、西鄉塘、良慶、邕寧),桂林(象山、疊彩,秀峰、七星、雁山),柳州(柳北、城中、魚蜂、柳南),梧州(長洲、萬秀、蝶山),欽州(欽南、欽北),貴港(港北、港南),防城港(港口、防城),北海(海城、銀海),興安,靈川,臨桂,永福,鹿寨,天峨,東蘭,巴馬,都安,大化,馬山,融安,象州,武宣,桂平,平南,上林,賓陽,武鳴,大新,扶綏,東興,合浦,鐘山,賀州,藤縣,蒼梧,容縣,岑溪,陸川,鳳山,凌云,田林,隆林,西林,德保,靖西,那坡,天等,崇左,上思,龍州,寧明,融水,憑祥,全州。

          注:全自治區縣級及縣級以上設防城鎮,設計地震分組均為第一組。

      A.0.20 海南省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              海口(龍華、秀英、瓊山、美蘭)。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              文昌,定安。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              澄邁。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              臨高,瓊海,儋州,屯昌。

          5 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              三亞,萬寧,昌江,白沙,保亭,陵水,東方,樂東,五指山,瓊中。

          注:全省縣級及縣級以上設防城鎮,除屯昌、瓊中為設計地震第二組外,均為第一組。

      A.0.21 四川省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度不低于9度,設計基本地震加速度值不小于0.40g:

              第二組:康定,西昌。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第二組:冕寧*。

          3 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:茂縣,汶川,寶興;

              第二組:松潘,平武,北川(震前),都江堰,道孚,瀘定,甘孜,爐霍,喜德,普格,寧南,理塘;

              第三組:九寨溝,石棉,德昌。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第二組:巴塘,德格,馬邊,雷波,天全,蘆山,丹巴,安縣,青川,江油,綿竹,什邡,彭州,理縣,劍閣*; 

              第三組:滎經,漢源,昭覺,布拖,甘洛,越西,雅江,九龍,木里,鹽源,會東,新龍。

          5 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:自貢(自流井、大安、貢井、沿灘);

              第二組:綿陽(涪城、游仙),廣元(利州、元壩、朝天),樂山(市中、沙灣),宜賓,宜賓縣,峨邊,沐川,屏山,得榮,雅安,中江,德陽,羅江,蛾眉山,馬爾康;

              第三組:成都(青羊、錦江、金牛、武侯、成華、龍澤泉、青白江、新都、溫江),攀枝花(東區、西區、仁和),若爾蓋,色達,壤塘,石渠,白玉,鹽邊,米易,鄉城,稻城,雙流,樂山(金口河、五通橋),名山,美姑,金陽,小金,會理,黑水,金川,洪雅,夾江,邛崍,蒲江,彭山,丹棱,眉山,青神,郫縣,大邑,崇州,新津,金堂,廣漢。

          6 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:瀘州(江陽、納溪、龍馬潭),內江(市中、東興),宣漢,達州,達縣,大竹,鄰水,渠縣,廣安,華鎣,隆昌,富順,南溪,興文,敘永,古藺,資中,通江,萬源,巴中,閬中,儀隴,西充,南部,射洪,大英,樂至,資陽;

              第二組:南江,蒼溪,旺蒼,鹽亭,三臺,簡陽,瀘縣,江安,長寧,高縣,珙縣,仁壽,威遠;

              第三組:犍為,榮縣,梓潼,筠連,井研,阿壩,紅原。

      A.0.22 貴州省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:望謨;

              第三組:威寧。

          2 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:貴陽(南明、云巖、花溪、小河、烏當*、白云*),凱里,畢節,安順,都勻,黃平,福泉,貴定,麻江,清鎮,龍里,平壩,納雍,織金,普定,六枝,鎮寧,惠水,長順,關嶺,紫云,羅甸,興仁,貞豐,安龍,金沙,印江,赤水,習水,思南*;

              第二組:六盤水,水城,冊亨;

              第三組:赫章,普安,晴隆,興義,盤縣。 

      A.0.23 云南省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度不低于9度,設計基本地震加速度值不小于0.40g:

              第二組:尋甸,昆明(東川);

              第三組:瀾滄。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第二組:劍川,嵩明,宜良,麗江,玉龍,鶴慶,永勝,潞西,龍陵,石屏,建水;

              第三組:耿馬,雙江,滄源,勐海,西盟,孟連。

          3 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第二組:石林,玉溪,大理,巧家,江川,華寧,峨山,通海,洱源,賓川,彌渡,祥云,會澤,南澗;

              第三組:昆明(盤龍、五華、官渡、西山),普洱,保山,馬龍,呈貢,澄江,晉寧,易門,漾濞,巍山,云縣,騰沖,施甸,瑞麗,梁河,安寧,景洪,永德,鎮康,臨滄,鳳慶*,隴川*。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第二組:香格里拉,瀘水,大關,永善,新平*;

              第三組:曲靖,彌勒,陸良,富民,祿勸,武定,蘭坪,云龍,景谷,寧洱(原普洱),沾益,個舊,紅河,元江,祿豐,雙柏,開遠,盈江,永平,昌寧,寧蒗,南華,楚雄,勐臘,華坪,景東*。

          5 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第二組:鹽津,綏江,德欽,貢山,水富;

              第三組:昭通,彝良,魯甸,福貢,永仁,大姚,元謀,姚安,牟定,墨江,綠春,鎮沅,江城,金平,富源,師宗,瀘西,蒙自,元陽,維西,宣威。

          6 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:威信,鎮雄,富寧,西疇,麻栗坡,馬關;

              第二組:廣南;

              第三組:丘北,硯山,屏邊,河口,文山,羅平。

      A.0.24 西藏自治區的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度不低于9度,設計基本地震加速度值不小于0.40g:

              第三組:當雄,墨脫。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第二組:申扎;

              第三組:米林,波密。

          3 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第二組:普蘭,聶拉木,薩嘎;

              第三組:拉薩,堆龍德慶,尼木,仁布,尼瑪,洛隆,隆子,錯那,曲松,那曲,林芝(八一鎮),林周。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第二組:札達,吉隆,拉孜,謝通門,亞東,洛扎,昂仁;

              第三組:日土,江孜,康馬,白朗,扎囊,措美,桑日,加查,邊壩,八宿,丁青,類烏齊,乃東,瓊結,貢嘎,朗縣,達孜,南木林,班戈,浪卡子,墨竹工卡,曲水,安多,聶榮,日喀則*,噶爾*。

          5 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:改則;

              第二組:措勤,仲巴,定結,芒康;

              第三組:昌都,定日,薩迦,崗巴,巴青,工布江達,索縣,比如,嘉黎,察雅,左貢,察隅,江達,貢覺。

          6 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第二組:革吉。

      A.0.25 陜西省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:西安(未央、蓮湖、新城、碑林、灞橋、雁塔、閻良*、臨潼),渭南,華縣,華陰,潼關,大荔;

              第三組:隴縣。

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:咸陽(秦都、渭城),西安(長安),高陵,興平,周至,戶縣,藍田;

              第二組:寶雞(金臺、渭濱、陳倉),咸陽(楊凌特區),千陽,岐山,鳳翔,扶風,武功,眉縣,三原,富平,澄城,蒲城,涇陽,禮泉,韓城,合陽,略陽;

              第三組:風縣。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:安康,平利;

              第二組:洛南,乾縣,勉縣,寧強,南鄭,漢中;

              第三組:白水,淳化,麟游,永壽,商洛(商州),太白,留壩,銅川(耀州、王益、印臺*),柞水*。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:延安,清澗,神木,佳縣,米脂,綏德,安塞,延川,延長,志丹,甘泉,商南,紫陽,鎮巴,子長*,子洲*;

              第二組:吳旗,富縣,旬陽,白河,嵐皋,鎮坪; 

              第三組:定邊,府谷,吳堡,洛川,黃陵,旬邑,洋縣,西鄉,石泉,漢陰,寧陜,城固,宜川,黃龍,宜君,長武,彬縣,佛坪,鎮安,丹風,山陽。

      A.0.26 甘肅省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度不低于9度,設計基本地震加速度值不小于0.40g:

              第二組:古浪。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第二組:天水(秦州、麥積),禮縣,西和;

              第三組、白銀(平川區)。

          3 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第二組:菪昌,肅北,隴南,成縣,徽縣,康縣,文縣; 

              第三組:蘭州(城關、七里河、西固、安寧),武威,永登,天祝,景泰,靖遠,隴西,武山,秦安,清水,甘谷,漳縣,會寧,靜寧,莊浪,張家川,通渭,華亭,兩當,舟曲。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第二組:康樂,嘉峪關,玉門,酒泉,高臺,臨澤,肅南;

              第三組:白銀(白銀區),蘭州(紅古區),永靖,岷縣,東鄉,和政,廣河,臨潭,卓尼,迭部,臨洮,渭源,皋蘭,崇信,榆中,定西,金昌,阿克塞,民樂,永昌,平涼。

          5 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第二組:張掖,合作,瑪曲,金塔;

              第三組:敦煌,瓜洲,山丹,臨夏,臨夏縣,夏河,碌曲,涇川,靈臺,民勤,鎮原,環縣,積石山。 

          6 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第三組:華池,正寧,慶陽,合水,寧縣,西峰。

      A.0.27 青海省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組,應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第二組:瑪沁;

              第三組:瑪多,達日。 

          2 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第二組:祁連; 

              第三組:甘德,門源,治多,玉樹。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第二組:烏蘭,稱多,雜多,囊謙; 

              第三組:西寧(城中、城東、城西、城北),同仁,共和,德令哈,海晏,湟源,湟中,平安,民和,化隆,貴德,尖扎,循化,格爾木,貴南,同德,河南,曲麻萊,久治,班瑪,天峻,剛察,大通,互助,樂都,都蘭,興海。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第三組:澤庫。

      A.0.28 寧夏回族自治區的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第二組:海原。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:石嘴山(大武口、惠農),平羅;

              第二組:銀川(興慶、金鳳、西夏),吳忠,賀蘭,永寧,青銅峽,涇源,靈武,固原; 

              第三組:西吉,中寧,中衛,同心,隆德。

          3 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第三組:彭陽。

          4 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第三組:鹽池。

      A.0.29 新疆維吾爾自治區的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度不低于9度,設計基本地震加速度值不小于0.40g:

              第三組:烏恰,塔什庫爾干。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第三組:阿圖什,喀什,疏附。

          3 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第一組:巴里坤;

              第二組:烏魯木齊(天山、沙依巴克、新市、水磨溝、頭屯河、米東),烏魯木齊縣,溫宿,阿克蘇,柯坪,昭蘇,特克斯,庫車,青河,富蘊,烏什*; 

              第三組:尼勒克,新源,鞏留,精河,烏蘇,奎屯,沙灣,瑪納斯,石河子,克拉瑪依(獨山子),疏勒,伽師,阿克陶,英吉沙。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:木壘*;

              第二組:庫爾勒,新和,輪臺,和靜,焉耆,博湖,巴楚,拜城,昌吉,阜康*;

              第三組:伊寧,伊寧縣,霍城,呼圖壁,察布查爾,岳普湖。

          5 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:鄯善;

              第二組:烏魯木齊(達坂城),吐魯番,和田,和田縣,吉木薩爾,洛浦,奇臺,伊吾,托克遜,和碩,尉犁,墨玉,策勒,哈密*;

              第三組:五家渠,克拉瑪依(克拉瑪依區),博樂,溫泉,阿合奇,阿瓦提,沙雅,圖木舒克,莎車,澤普,葉城,麥蓋堤,皮山。

          6 抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度值為0.05g:

              第一組:額敏,和布克賽爾;

              第二組:于田,哈巴河,塔城,福海,克拉瑪依(馬爾禾);

              第三組:阿勒泰,托里,民豐,若羌,布爾津,吉木乃,裕民,克拉瑪依(白堿灘),且末,阿拉爾。

      A.0.30 港澳特區和臺灣省的抗震設防烈度、設計基本地震加速度值和所屬的設計地震分組應符合下列規定:

          1 抗震設防烈度不低于9度,設計基本地震加速度值不小于0.40g:

              第二組:臺中;

              第三組:苗栗,云林,嘉義,花蓮。

          2 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.30g:

              第二組:臺南;

              第三組:臺北,桃園,基隆,宜蘭,臺東,屏東。

          3 抗震設防烈度為8度,設計基本地震加速度值為0.20g:

              第三組:高雄,澎湖。

          4 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.15g:

              第一組:香港。

          5 抗震設防烈度為7度,設計基本地震加速度值為0.10g:

              第一組:澳門。

       附錄B 土層剪切波速的確定

      附錄B  土層剪切波速的確定


      B.0.1 甲類、乙類構筑物應根據原位測試結果確定土層的剪切波速值。

      B.0.2 丙類構筑物可根據實測土層標準貫入值和土層上覆壓力,按下式計算土層剪切波速值:

      式中:υsi——第i土層的剪切波速(m/s);

            N——標準貫入錘擊數;

            σv——土層上覆壓力(kPa);

            a、m、k——計算系數(指數),可按表B.0.2采用。

      表B.0.2 計算系數(指數)a、m、k的取值

      B.0.3 丁類構筑物,當缺少當地土層剪切波速的經驗公式時,可由巖土性狀按下式估計土層剪切波速值:

      式中:υsi——第i土層的剪切波速(m/s);

            hsi——第i層土中點處的深度(m);

            c、b——土層剪切波速計算系數和計算指數,可按表B.0.3采用。

      表B.0.3 計算系數a、b的取值

       附錄C 框排架結構按平面計算的條件及地震作用空間效應的調整系數

      附錄C 框排架結構按平面計算的條件及地震作用空間效應的調整系數


      C.0.1 鋼筋混凝土框排架結構,當同時符合下列條件時,可按橫向或縱向多質點平面結構計算:

          1 7度和8度。

          2 結構類型和吊車設置應符合表C.0.1-1~表C.0.1-8中結構簡圖要求,且結構高度不大于圖中規定值。

          3 柱距6m。

          4 無檁體系屋蓋。

          5 框排架結構跨度總和的適用范圍應符合下列規定:

              1)表C.0.1-1、表C.0.1-2適用于15m~27m;

              2)表C.0.1-3、表C.0.1-4適用于38m~50m;

              3)表C.0.1-5、表C.0.1-6適用于54m~66m;

              4)表C.0.1-7、表C.0.1-8適用于45m~57m。


      表C.0.1-1 框排架結構縱向計算時柱的空間效應調整系數(一)

      表C.0.1-2 框排架結構橫向計算時柱的空間效應調整系數(一)

      表C.0.1-3 框排架結構縱向計算時柱的空間效應調整系數(二)

      表C.0.1-4 框排架結構橫向計算時柱的空間效應調整系數(二)

      表C.0.1-5 框排架結構縱向計算時柱的空間效應調整系數(三)

      表C.0.1-6 框排架結構橫向計算時柱的空間效應調整系數(三)

      表C.0.1-7 框排架結構縱向計算時柱的空間效應調整系數(四)

      表C.0.1-8 框排架結構橫向計算時柱的空間效應調整系數(四)

      C.0.2 按平面結構計算時,應符合下列規定:

          1 應采用振型分解反應譜法,其振型數不應少于6個。

          2 不應計入墻體剛度、雙向水平地震作用和扭轉影響。

          3 周期調整系數,橫向可取0.9,無縱墻時縱向可取0.9,有縱墻時縱向可取0.8。

          4 柱的地震作用效應應乘以表C.0.1-1~表C.0.1-8中相應的空間效應調整系數,框架梁端的空間效應調整系數可取其上柱和下柱的空間效應調整系數的平均值。

      C.0.3 鋼筋混凝土框排架柱,其柱段劃分可按表C.0.3確定。

      表C.0.3 框排架柱的柱段劃分

       附錄D 框架梁柱節點核芯區截面抗震驗算

      附錄D 框架梁柱節點核芯區截面抗震驗算


      D.0.1 一級和二級框架梁柱節點核芯區組合的剪力設計值應按下式確定:

      式中:Vj——梁柱節點核芯區組合的剪力設計值;

            hb0——梁截面的有效高度,節點兩側梁截面高度不等時可采用平均值;

            a′s——梁受壓鋼筋合力點至受壓邊緣的距離;

            Hc——柱的計算高度,可采用節點上、下柱反彎點之間的距離;

            hb——梁的截面高度,節點兩側梁截面高度不等時可采用平均值;

            ηjb——節點剪力增大系數,一級應取1.35,二級應取1.20;

            ∑Mb——節點左、右梁端反時針或順時針方向組合彎矩設計值之和,一級時節點左、右梁端均為負彎矩時,絕對值較小的彎矩應取零。

      D.0.2 9度時和結構類型為一級框架,可不按本規范式(D.0.1)確定,但應符合下式要求:

      式中:∑Mbua——節點左、右梁端反時針或順時針方向實配的正截面抗震受彎承載力所對應的彎矩值之和,可根據實配鋼筋面積(計入受壓筋)和材料強度標準值確定。

      D.0.3 核芯區截面有效驗算寬度應按下列規定采用:

          1 核芯區截面有效驗算寬度,當驗算方向的梁截面寬度不小于該側柱截面寬度的1/2時,可采用該側柱截面寬度;當小于柱截面寬度的1/2時,可采用下列公式中的較小值:

      bj=bb+0.5hc      (D.0.3-1)

      bj=b     (D.0.3-2)

      式中:bj——節點核芯區的截面有效驗算寬度;

            bb——梁截面寬度;

            hc——驗算方向的柱截面高度;

            bc——驗算方向的柱截面寬度。

          2 當梁、柱的中線不重合且偏心距不大于柱寬的1/4時,核芯區的截面有效驗算寬度可采用本條第1款和下式計算結果的較小值:

      bj=0.5(bb+bc)+0.25hc-e      (D.0.3-3)

      式中:e——梁與柱中線偏心距。

      D.0.4 節點核芯區組合的剪力設計值應符合下式要求:

      式中:ηj——正交梁的約束影響系數,樓板為現澆,梁柱中線重合,四側各梁截面寬度不小于該側柱截面寬度的1/2,且正交方向梁高度不小于框架梁高度的3/4時,可采用1.50,9度時宜采用1.25,其他情況均可采用1.00;

            hj——節點核芯區的截面高度,可采用驗算方向的柱截面高度;

            γRE——承載力抗震調整系數,可采用0.85。

      D.0.5 節點核芯區截面抗震受剪承載力應采用下列公式驗算:

      式中:N——對應于組合剪力設計值的上柱組合軸向壓力較小值,其取值不應大于柱的截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值的乘積的50%,當N為拉力時,可取N=0;

            ?yv——箍筋的抗拉強度設計值;

            ?t——混凝土軸心抗拉強度設計值;

            Asvj——核芯區有效驗算寬度范圍內同一截面驗算方向箍筋的總截面面積;

            s——箍筋間距。

       附錄E 山墻抗風柱的抗震計算簡化方法

      附錄E 山墻抗風柱的抗震計算簡化方法


      E.0.1 山墻抗風柱的抗震計算可根據實際支承情況按圖E.0.1-1或圖E.0.1-2計算,其地震作用由下列兩部分組成:

          1 山墻抗風柱承擔其自重、兩側相應范圍內山墻的自重及管道平臺等重力荷載代表值所產生的地震作用,沿柱高可按倒三角形分布。

          2 屋蓋縱向地震位移所對應的山墻抗風柱的地震作用。

      圖E.0.1-1 單鉸支承柱計算簡圖

      圖E.0.1-2 雙鉸支承柱計算簡圖


      E.0.2 水平地震作用下抗風柱的鉸支點反力可按下列規定確定:

          1 地震作用按倒三角形分布的柱頂值可按下式計算:

      qn=1.5α1G     (E.0.2-1)

      式中:α1——相應于廠房縱向基本自振周期的地震影響系數,可近似取為αmax;

            Gi——抗風柱單位高度的自重和柱兩側按中線劃分范圍內的山墻自重,以及管道、平臺自重和活荷載等折算為單位高度上的重力荷載代表值。

          2 單鉸支點反力可按下式計算:

       3 雙鉸支點反力可按下列公式計算:

      式中:Δ——屋蓋縱向地震位移值,由結構縱向地震作用計算得出,可取山墻抗風柱所在跨兩側柱列的頂部縱向位移平均值乘以增大系數1.2;

            δ11、δ22、δ12——單階柱在單位水平力作用下的位移,下標第1個數字為位移點,第2個數字為力作用點;

            I2、I1——分別為上柱、下柱的截面慣性矩;

            Ec——混凝土彈性模量。

      E.0.3 屋蓋縱向地震位移產生的抗風柱鉸支點反力可按下列公式計算:

          1 單鉸支點反力設計值:

        2 雙鉸支點反力設計值:

      E.0.4 抗風柱鉸支點處的組合彈性反力可按下列公式計算:

      E.0.5 柱各截面的地震作用效應,可根據支點反力和倒三角形分布的地震作用按懸臂構件計算。

      E.0.6 山墻抗風柱的截面配筋驗算應符合下列規定:

          1 山墻抗風柱僅承受自重及水平地震作用時,應按受彎構件計算。

          2 山墻抗風柱支承墻體和管道平臺等自重時,應按偏心受壓構件計算,其計算長度可按下列公式采用:

              單鉸支承柱:上柱  L02=2H       (E.0.6-1)

                          下柱  L01=1.1H1    (E.0.6-2)

              雙鉸支承柱:上柱  L02=1.5H2     (E.0.6-3)

                          下柱  L01=0.8H1    (E.0.6-4)


       附錄F 鋼支撐側移剛度及其內力計算

      附錄F 鋼支撐側移剛度及其內力計算


      F.0.1 縱向支撐的側移剛度可按下列方法計算:

          1 按典型的縱向柱列支撐布置(圖F.0.1)時,其縱向柱列的支撐側移剛度可按下式計算:

      式中:∑Kcb——廠房同一柱列中柱間支撐的側移剛度之和;

            ∑Kwb——廠房同一柱列上屋架端部范圍內垂直支撐的側移剛度之和。

      表F.0.1 支撐側移剛度及內力計算公式


      表F.0.1 支撐側移剛度及內力計算公式

       

       

       

       

       


       附錄G 鋼筋混凝土柱承式方倉有橫梁時支柱的側移剛度

      附錄G 鋼筋混凝土柱承式方倉有橫梁時支柱的側移剛度


      C.0.1 鋼筋混凝土柱承式方倉有橫梁時支柱的側移剛度可按下列公式計算(圖C.0.1):

      式中:K——方倉有橫梁時支柱的側移剛度;

            m——柱列數目;

            δn——一個柱列在單位水平力作用下柱頂的水平位移;

            h——支柱全高;

            h1——梁以上柱高;

            l——梁的跨度;

            λh——梁的位置參數;

            ζ——梁與邊柱的線剛度比;

            ζ1——梁與中柱的線剛度比;

            n——一個柱列中柱的根數;

            E——柱的混凝土彈性模量;

            I——邊柱截面慣性矩;

            I1——中柱截面慣性矩;

            Il——梁截面慣性矩。

      圖G.0.1 有橫梁時支柱側移剛度計算

      h2——梁以下柱高

       附錄H 焦爐爐體單位水平力作用下的位移

      附錄H 焦爐爐體單位水平力作用下的位移


      H.0.1 焦爐爐體橫向單位水平力作用下的位移應按下式計算:

      式中:δx——作用于焦爐重心處的單位水平力在該處產生的橫向水平位移;

            hz——基礎構架柱(不計兩端為鉸接的柱)的計算高度,可取自基礎底板頂面至基礎頂板底面的高度;

            Ix——基礎構架單柱(不計兩端為鉸接的柱)截面對其縱軸(與焦爐基礎縱向軸線平行)的慣性矩;

            En——基礎構架柱混凝土的彈性模量;

            m——基礎橫向構架的種類數目;

            ni——第i種橫向構架的數量;

            ki——第i種橫向構架的剛度系數,當構架柱的截面尺寸相同時,可按表H.0.1取值。

      表H.0.1 焦爐基礎橫向構架的剛度系數值

      H.0.2 焦爐爐體縱向單位水平力作用下的位移應按下列公式計算:

      式中:δy——作用于焦爐爐體重心處縱向單位水平力在該處產生的水平位移;

            ηg——構架縱向位移系數;

            δg——作用于焦爐基礎隔離體爐體重心處縱向單位水平力在該處產生的水平位移,焦爐基礎隔離體可按圖H.0.2采用; 

            δ11——作用于前抵抗墻隔離體剛性鏈桿處縱向單位水平力在該處產生的水平位移;

            Iy——基礎構架的一個柱截面對其橫軸(與焦爐基礎橫向軸線平行)的慣性矩;

            n1、n2——分別為基礎構架中兩端固接柱與一端固接一端鉸接柱的根數;

            En——基礎構架柱的混凝土彈性模量;

            Id——前抵抗墻所有柱子的截面其橫軸(與焦爐基礎橫向軸線平行)的慣性矩;

            hd——基礎底板頂面至抵抗墻斜煙道水平梁中線的高度,見圖H.0.2。

      圖H.0.2 焦爐基礎縱向各部位的結構隔離體

      Ft—焦爐爐體與抵抗墻之間的溫度作用標準值;h—基礎底板頂面至焦爐頂水平梁的高度

      H.0.3 前抵抗墻在斜煙道水平梁中線處的位移系數應按下式計算:

      式中:η1——前抵抗墻在斜煙道水平梁中線處的位移系數。

      H.0.4 抵抗墻爐頂水平梁處的位移系數應按下列公式計算:

      式中:η2——抵抗墻在爐頂水平梁處的位移系數;

            δ12——作用于前抵抗墻隔離體斜煙道水平梁中線處的單位水平力在爐頂水平梁處產生的水平位移;

            δ22——作用于抵抗墻隔離體爐頂水平梁處的單位水平力在該處產生的水平位移;

            δc——爐頂縱向鋼拉條在單位力作用下的伸長;

            h——基礎底板頂面至爐頂梁水平中心線的高度;

            lc——縱向鋼拉條的長度;

            nc——縱向鋼拉條的根數;

            Ag——縱向鋼拉條的截面面積;

            Eg——縱向鋼拉條的彈性模量。

       附錄J 通廊橫向水平地震作用計算

      附錄J 通廊橫向水平地震作用計算


      J.0.1 通廊橫向水平地震作用計算簡圖(圖J.0.1)宜按下列規定確定:

      圖J.0.1 通廊一端鉸支一端自由的橫向計算

          1 通廊計算單元中的支承結構可視為廊身的彈簧支座。

          2 廊身落地端和建(構)筑物上的支承端宜作為鉸支座。

          3 廊身與建(構)筑物脫開或廊身中間被防震縫分開處宜作為自由端。

          4 計算時的坐標原點宜按下列規定確定:

              1)兩端鉸支時,宜取最低端;

              2)一端鉸支一端自由時,宜取鉸支端;

              3)兩端自由時,宜取懸臂較短端;懸臂相等時,宜取最低端。

      J.0.2 通廊橫向水平地震作用可按下列規定計算:

          1 通廊橫向自振周期可按下列公式計算:

      式中:Tj——通廊第j振型橫向自振周期;

            mj——通廊第j振型廣義質量;

            mi——第i支承結構的質量;

            Kj——通廊第j振型廣義剛度;

            mL——廊身單位水平投影長度的質量;

            ψaj——第j振型廊身質量系數,可按表J.0.2采用;

            Ki——第i支承結構的橫向側移剛度;

            l——廊身單位水平投影長度;

            Cj——第j振型廊身剛度影響系數,可按表J.0.2采用;

            Yji——第j振型第i支承結構處的水平相對位移,可按表J.0.2采用。

      表J.0.2 通廊橫向水平地震作用計算系數

        3 通廊第i支承結構頂部的橫向水平地震作用標準值應按下列公式計算:

      式中:Fji——第j振型第i支承結構頂端的橫向水平地震作用標準值;

            αj——相應于第j振型自振周期的地震影響系數,應按本規范第5.1.6條的規定確定;

            γj——第j振型的參與系數;

            Gji——第j振型第i支承結構頂端所承受的重力荷載代表值;

            ηaj——第j振型廊身重力荷載系數,應按表J.0.2采用。

          4 兩端簡支的通廊,中間有兩個支承結構且跨度相近時,可僅取前2個振型;中間有一個支承結構且跨度相近時,可僅取第1、第3振型。

       附錄K 尾礦壩地震液化判別簡化計算

      附錄K 尾礦壩地震液化判別簡化計算


      K.0.1 當壩體中飽和尾礦的液化率FL≤1.0時,應判為液化。液化率可按下式計算:

      FL=R/L      (K.0.1)

      式中:FL——尾礦的液化率;

            R——液化應力比;

            L——地震作用應力比。

      K.0.2 尾礦的液化應力比宜根據尾礦沉積狀態通過動力試驗確定;當無試驗結果時,可按下列公式計算:

      式中:c——試驗條件修正系數,可取1.2;

            λd——相對密度修正系數;

            R15——固結比等于1、相對密度為50%、等價地震作用次數為15時的三軸試驗液化應力比; 

            Nsf——震次修正系數,可按式(K.0.2-4)計算;

            Dr——尾礦土的相對密度(%);

            d50——中值粒徑(mm);

            Ne——等價地震作用次數,可按表K.0.2取值。

      表K.0.2 等價地震作用次數

      K.0.3 7度~9度時,四級和五級尾礦壩的地震作用應力比可按下式計算:

      式中:σv——靜總豎向應力(kPa);

            σ′v——靜有效豎向應力(kPa);

            ah——設計基本地震加速度(g);

            αm——壩坡加速度放大倍數,可取2.0;

            γd——動剪應力折減系數,z≤20m時,γd=1-0.025z;z>20m時,γd=0.63-0.0065z;

            z——距壩坡面的深度(m)。

       附錄L 尾礦壩時程分析的基本要求

      附錄L 尾礦壩時程分析的基本要求


      L.0.1 采用時程分析法進行尾礦壩抗震計算時,應符合下列規定:

          1 應按材料的非線性應力應變關系計算地震前的初始應力狀態。

          2 宜采用室內動力試驗方法測定尾礦等材料的動力變形特性和抗液化強度。

          3 宜采用等效線性或非線性時程分析法求解地震應力和加速度反應。

          4 應根據地震作用效應計算沿滑動面的地震穩定性,并應驗算壩體地震永久變形。

      L.0.2 尾礦壩動力分析使用的地震加速度時程應符合下列規定:

          1 應至少選取2條或3條類似場地和地震地質環境的地震加速度記錄和1條人工模擬的地震加速度時程曲線。

          2 人工模擬地震加速度時程的目標譜應采用場地的設計反應譜。

          3 地震加速度時程的峰值應采用設計基本加速度值。

          4 人工模擬地震加速度時程的持續時間可按表L.0.2取值。

      表L.0.2 地震加速度時程的持續時間

       附錄M 尾礦壩地震穩定分析

      附錄M 尾礦壩地震穩定分析


      M.0.1 采用瑞典條分法計算尾礦壩抗滑移安全系數時,應按下列公式計算:

      式中:ψ——尾礦壩抗滑移安全系數;

            r——條塊滑移面的圓弧半徑;

            b——滑移體條塊寬度;

            θ——條塊底面中點切線與水平線的夾角;

            u——條塊底面中點的孔隙水壓力;

            u′——條塊底面中點的靜孔隙水壓力,采用總應力分析方法時,應取0;

            ul——地震引起的條塊底面中點的超孔隙水壓力,可按式(M.0.3)計算;采用總應力分析方法時,應取0;

            W——條塊實際重力荷載標準值;

            kh——水平地震系數,宜根據時程分析結果確定,或按本規范表N.0.1-1的1/2采用;

            kv——豎向地震系數,可取水平地震系數的1/3,豎向地震作用方向向上時應取負號,向下時應取正號;

            Mh——條塊重心處水平地震作用標準值對圓心的力矩;

            c、φ——分別為條塊底部尾礦的凝聚力和摩擦角。

      M.0.2 四級、五級尾礦壩的抗滑移安全系數可按下列公式計算:

      式中:Fhk——作用在條塊重心處的水平地震作用標準值;

            ah——設計基本地震加速度值;

            ξ——綜合影響系數,可取0.25;

            αi——質點i的動態分布系數,可按圖M.0.2取值。

      圖M.0.2 尾礦壩壩體動態分布系數

      M.0.3 地震引起條塊底面中點的超孔隙水壓力,可根據抗液化率按下式計算:

      式中:σ′v——條塊底面上的靜有效豎向應力;

            μ——抗液化率。

       附錄N 邊墻與土體產生相對位移時的地震土壓力計算

      附錄N 邊墻與土體產生相對位移時的地震土壓力計算


      N.0.1 在水平均質地基中,當邊墻與土體產生相對位移時,作用在剛性邊墻上的地震土壓力(包括靜土壓力)p(z)E及其沿深度的分布(圖N.0.1),可按下列公式計算:

      圖N.0.1 邊墻與土體產生相對位移時的地震土壓力分布

      式中:p(z)E——地面下z深度處作用在邊墻上的地震土壓力;

            p(z)Eh——地面下z深度處作用在邊墻上的水平地震土壓力分量;

            p(z)Ev——地面下z深度處作用在邊墻上的豎直地震土壓力分量;

            K(Δ(z),θ)E——任意側向位移條件下的地震土壓力系數,可按式(N.0.1-6)或式(N.0.1-7)計算;

            kh、θ——分別為水平地震系數和地震角,可按表N.0.1-1采用;

            kv——豎向地震系數,8度、9度時,可取水平地震系數的1/3;6度、7度時可不計豎向地震影響;

            δmoh——墻背有效摩擦角,可按式(N.0.1-4)或式(N.0.1-5)計算;

            δ——墻背摩擦角,對混凝土墻面可取土的有效內摩擦角的1/4~1/3;

            ——土的有效內摩擦角;

            γ——土層介質的重力密度;

            z——從地面算起的土層深度;

            R——土的側向應變參數,可按式(N.0.1-8)或式(N.0.1-9)計算;

            Δa、Δp——分別為達到主動和被動狀態所需要的最大水平位移的絕對值,可近似取Δa=0.001H和Δp=0.01H;

            Δ(z)——地面下z深度處的邊墻與土體間的相對水平位移,可按式(N.0.1-10)計算,主動側取負值,被動側取正值;

            Δ(z)W——地面下z深度處邊墻的水平位移;

            Δ(z)S、Δ(H)S——分別為地面下z和H深度處土體的水平位移,可用一維頻域等效線性化波動分析方法計算或按經驗公式(N.0.1-11)估算;

            H——地面到邊墻底緣的深度;

            Hf——地面到設計基巖的最大深度;

            K0——靜止土壓力系數,砂性土層可近似取K0=1-sin;

            pa——大氣壓強,可取100kPa;

            C、n——材料常數,可按式(N.0.1-13)~式(N.0.1-15)或由試驗確定,n可取0.5;

            G0——土的最大剪變模量,可按式(N.0.1-12)計算;

            σ′m——土的平均有效應力;

            e——土的孔隙比;

            U——土的超固結比;

            k——與黏性土的塑性指數Ip有關的常數,可按表N.0.1-2取值。

      表N.0.1-1 水平地震力系數kh與地震角θ

      表N.0.1-2 常數k的取值

      N.0.2 邊墻與土體產生相對位移時的地震土壓力可按下列公式近似計算:

      式中:p(z)Ea——剛性邊墻主動地震土壓力;

            p(z)Ep——剛性邊墻被動地震土壓力;

            Ea、Ep、h——分別為主動和被動地震土壓力的合力和合力作用點高度;

            KEa、KEp——分別為主動和被動土壓力系數;

            δ——墻背摩擦角,可按土的有效內摩擦角的1/3取值:

            γ——土層介質的重力密度。

       本規范用詞說明

      本規范用詞說明


      1 為便于在執行本規范條文時區別對待,對要求嚴格程度不同的用詞說明如下:

          1)表示很嚴格,非這樣做不可的:

            正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴禁”;

          2)表示嚴格,在正常情況下均應這樣做的:

            正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”;

          3)表示允許稍有選擇,在條件許可時首先應這樣做的:

            正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;

          4)表示有選擇,在一定條件下可以這樣做的,采用“可”。

      2 條文中指明應按其他有關標準執行的寫法為:“應符合……的規定”或“應按……執行”。

       引用標準名錄

      引用標準名錄


          《建筑地基基礎設計規范》GB 50007

          《混凝土結構設計規范》GB 50010

          《建筑抗震設計規范》GB 50011

          《鋼結構設計規范》GB 50017

          《高聳結構設計規范》GB 50135

          《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB 50204

          《建筑工程抗震設防分類標準》GB 50223

          《建筑邊坡工程技術規范》GB 50330

          《厚度方向性能鋼板》GB/T 5313

          《中國地震動參數區劃圖》GB 18306

      條評論
      評論
      查看更多評論
      關于我們聯系我們廣告服務誠聘英才 意見反饋法律聲明
      版權所有 ©2006 -2018 搜建筑 冀ICP備12022458號
      京公網安備冀公網安備13010802000577號
      彩客网{{转码主词}官网{{转码主词}网址